叢 煒，丁 燕，廖盛祝，賀煒煒

（中國航發(fā)西安動力控制科技有限公司，西安710077）

0 引言

射流泵是1種利用工作流體來傳遞能量和質(zhì)量的流體輸送機(jī)械，其主要由噴嘴、喉管及擴(kuò)張管組成。由于其無運(yùn)動部件，且結(jié)構(gòu)簡單、可靠性高等特點(diǎn)，被廣泛應(yīng)用于農(nóng)業(yè)、化工、核電、制冷等領(lǐng)域[1]。

以往的研究主要側(cè)重于射流泵的性能計算、數(shù)值仿真及內(nèi)部流場分析等方面。陸宏圻等[2]推導(dǎo)了射流泵全特性工況的性能方程，并通過相關(guān)試驗(yàn)對該方程進(jìn)行了驗(yàn)證。XU[3]研究了可逆液體換向射流泵在核電行業(yè)的應(yīng)用，詳細(xì)分析了結(jié)構(gòu)參數(shù)對射流泵性能及內(nèi)部流動的影響，并總結(jié)歸納了可逆液體換向射流泵的設(shè)計準(zhǔn)則。Yamazaki等[4]進(jìn)行了射流泵表面粗糙度對射流泵性能影響的研究，研究表明：喉管入口處的摩擦因數(shù)對射流效率影響最大。向清江等[5]利用CFD模型并結(jié)合試驗(yàn)研究了液氣射流泵內(nèi)部流場的分布規(guī)律。FAN等[6]通過CFD 2維模型研究了射流泵性能和流場分布，優(yōu)化了射流泵結(jié)構(gòu)參數(shù)，提高了射流效率。

國內(nèi)外現(xiàn)有的研究里極少有射流泵應(yīng)用于航空發(fā)動機(jī)主燃油系統(tǒng)中的應(yīng)用實(shí)例，尤其是將射流泵用以控制系統(tǒng)燃油溫升。目前，航空發(fā)動機(jī)主燃油控制系統(tǒng)常采用離心-齒輪組合泵進(jìn)行供油，由于齒輪泵屬于定排量泵，供油量基本與轉(zhuǎn)速成正比，為了滿足發(fā)動機(jī)燃燒室、伺服機(jī)構(gòu)以及相關(guān)附件內(nèi)漏的燃油消耗需求，同時考慮到設(shè)計余度，通常齒輪泵的實(shí)際供油量要遠(yuǎn)大于正常需油量。多余的燃油通過回油活門回至齒輪泵入口（離心泵出口），其壓力能轉(zhuǎn)換成內(nèi)能，造成功率損失，最終導(dǎo)致系統(tǒng)燃油溫度升高。

本文主要利用經(jīng)校驗(yàn)的高置信度的AMESim仿真模型進(jìn)行系統(tǒng)仿真，通過系統(tǒng)仿真結(jié)果對比，為射流泵幾何參數(shù)的優(yōu)化提供指導(dǎo)和設(shè)計依據(jù)。

1 系統(tǒng)仿真模型建立

加入射流泵后的主燃油控制系統(tǒng)工作原理如圖1所示。電子控制器根據(jù)發(fā)動機(jī)調(diào)節(jié)計劃和控制規(guī)律給定電流信號控制燃油電液伺服閥，燃油電液伺服閥輸出2股不同壓力的油源控制計量活門移動，實(shí)現(xiàn)燃油計量；齒輪泵提供的多余燃油通過回油活門供往射流泵入口，同時通過射流泵引射離心泵后低壓燃油，引射后的混合燃油再供往齒輪泵[7-9]。

圖1 主燃油控制系統(tǒng)原理

文獻(xiàn)[1]給出了射流泵幾何參數(shù)的數(shù)值計算方法：假設(shè)流體為理想流體，工作流體進(jìn)口到噴嘴出口的伯努利方程為

喉部到排出口處的伯努利方程為

設(shè)喉部壓力近似等于pS，并設(shè)v2=0，則

式中：p1為工作流體進(jìn)口靜壓；v1為工作流體進(jìn)口流速；pS為被吸流體靜壓；vj為工作流體噴嘴出口流速；H1-HS為吸入揚(yáng)程；vt為混合流體喉管進(jìn)口流速；p2為混合流體排出口靜壓；v2為混合流體排出流速；H2-HS為排出揚(yáng)程；q1為工作流體流量；qS為被吸流體流量；h為揚(yáng)程比；q為流量比；m為面積比；Dt為喉管直徑；Dj為噴嘴出口直徑；η為射流泵效率。

根據(jù)式（1）～（8），結(jié)合h-q曲線（如圖2所示）及（H2-HS）-q2曲線（如圖3所示），可以初步確定1組滿足設(shè)計要求且效率較高的射流泵幾何參數(shù)，具體見表1。

圖2 h-q曲線

圖 3 （H2-HS）-q2曲線

射流泵幾何參數(shù)確定后，結(jié)合主燃油控制系統(tǒng)的工作原理，建立主燃油系統(tǒng)AMESim模型，如圖4 所示[10-11]。

2 試驗(yàn)驗(yàn)證

為了驗(yàn)證射流泵對主燃油系統(tǒng)的實(shí)際溫升控制效果，對某主燃油系統(tǒng)進(jìn)行試驗(yàn)，在慢車狀態(tài)下理論計算與試驗(yàn)結(jié)果對比見表2。從表中可見，理論計算與試驗(yàn)驗(yàn)證結(jié)果差異不大，射流泵的溫升控制效果可以滿足使用需求。

同時為了驗(yàn)證主燃油系統(tǒng)AMESim模型的置信度，選取特定工況（燃油泵給定100%轉(zhuǎn)速，計量活門以解算器反饋角度10°的階躍增量從關(guān)閉到逐漸打開）后，對某主燃油系統(tǒng)再次進(jìn)行試驗(yàn)，仿真模型與在相同工況下的輸出結(jié)果對比曲線如圖5所示。

表1 射流泵主要幾何參數(shù)-初始設(shè)計值

圖4 主燃油系統(tǒng)AMESim模型

表2 燃油溫升控制效果-計算與試驗(yàn)結(jié)果對比

圖5 仿真與試驗(yàn)結(jié)果對比曲線

在同一轉(zhuǎn)速條件下，燃油泵供油總量q2不變，離心泵出口（被吸流體）燃油流量qS與計量燃油流量qf相等，離心泵出口（被吸流體）壓力PB2基本維持不變

從圖 5（a）、（b）中可見，隨著計量活門開度的增大，計量燃油流量qf逐漸增加，回油（工作流體）流量則相應(yīng)逐漸減少，齒輪泵入口（混合流體）壓力PB3逐漸減小?？梢妼τ诳偭髁亢愣ǖ纳淞鞅脕碚f，被吸流體流量qS分配得越少，混合流體壓力越高，射流泵增壓效果越顯著。圖5（c）反映了射流泵的增壓效果，可見在解算器反饋角度50°以下時，射流泵起到增壓作用；而在解算器反饋角度達(dá)到60°時，射流泵起到節(jié)流降壓作用，該現(xiàn)象是符合其工作原理的。由于在計算器反饋角度達(dá)到60°時，被吸流體的流量及壓力均大于工作流體的，工作流體無法在管內(nèi)形成真空，便無法吸入被吸流體，大量被吸流體主動涌入口徑較小的喉管，造成節(jié)流降壓。該節(jié)流壓降現(xiàn)象將對齒輪泵造成一些負(fù)面影響，如：加劇齒輪泵的汽蝕效應(yīng)，齒輪泵提取功率需增加，增大齒輪泵的負(fù)荷等。

圖5（d）反映了產(chǎn)品的系統(tǒng)控制品質(zhì)，可見在解算器反饋角度低于20°時，計量前后壓差ΔP超出壓差設(shè)計值上限，在該狀態(tài)下，工作流體流量q1遠(yuǎn)大于被吸流體流量qS，射流泵噴嘴流通能力無法滿足大量的工作流體的流通，工作流體在噴嘴處形成節(jié)流，導(dǎo)致工作流體（回油）壓力p1升高，最終，系統(tǒng)在回油不暢（回油壓力過高）時只能通過提高計量壓差來減小回油流量。

從變化趨勢和數(shù)值上分析，圖 5（b）、（c）中試驗(yàn)壓力及壓差值均略小于仿真值，但偏差量較?。s為2%），產(chǎn)生偏差的主要原因?yàn)椋簩?shí)際加工零組件流道的摩擦系數(shù)大于仿真值，從而帶來一定的沿程壓力損失。上述對比結(jié)果表明：仿真曲線與試驗(yàn)曲線基本吻合，驗(yàn)證了仿真模型具有較高的置信度。可利用該置信度較高的仿真模型對射流泵開展進(jìn)一步的優(yōu)化設(shè)計工作。

3 設(shè)計優(yōu)化

文獻(xiàn)[1]指出，射流泵的效率η與流量比q、面積比m、揚(yáng)程比h等參數(shù)有關(guān)。基于比值q已經(jīng)確定不變的前提下，嘗試改變AMESim模型中射流泵相關(guān)幾何參數(shù)，如：面積比m、喉管長度Lt、擴(kuò)散管長度L2等，對比各自的仿真結(jié)果最終可以確定出射流泵的優(yōu)化方案。

3.1 改變m值

如式（7）所示，面積比m由喉管直徑及噴嘴出口直徑?jīng)Q定，因此可分別嘗試改變喉管直徑、噴嘴出口直徑來改變m值。

3.1.1 喉管直徑不變，改變噴嘴出口直徑

在喉管直徑不變的前提下，m值越大（噴嘴出口直徑越?。淞鞅迷鰤盒Ч斤@著[12]，即射流泵揚(yáng)程比越大，效率越高，如圖6（a）所示；與此同時隨著m值的變大，計量流量越大，射流泵的節(jié)流降壓效果越弱化，齒輪泵的工作環(huán)境越佳。m值越大（噴嘴直徑出口越?。?，計量壓差偏離設(shè)計值的偏差量越大，且偏差范圍越寬，即產(chǎn)品的系統(tǒng)控制品質(zhì)越差，如圖6（b）所示。

圖6 不同m值（喉管直徑不變）下的系統(tǒng)仿真結(jié)果

產(chǎn)品系統(tǒng)控制品質(zhì)優(yōu)良是射流泵優(yōu)化設(shè)計的前提，考慮到100%轉(zhuǎn)速條件下，計量反饋角度大于30°的工作狀態(tài)包含于發(fā)動機(jī)的飛行包線，因此需在該工作范圍內(nèi)保證系統(tǒng)的控制品質(zhì)。從圖6中可見，稍增大m值至1.62（即喉管直徑保持14 mm不變，減小噴嘴出口直徑至11 mm）仍能保證計量反饋角度大于30°的工作狀態(tài)系統(tǒng)控制品質(zhì)優(yōu)良，且射流泵的效率有所提高。而m值再增大至1.96及2.42時，射流泵的效率雖能有效提高，但已無法保證相關(guān)的系統(tǒng)控制品質(zhì)要求。因此，綜合上述分析，噴嘴出口直徑可略減小至11 mm。

3.1.2 噴嘴出口直徑不變，改變喉管直徑

在噴嘴出口直徑不變的前提下，在小計量燃油（被吸流體）流量條件下，m值的變化對射流泵增壓效果影響不大，如圖7（a）所示；隨著計量燃油（被吸流體）流量的逐漸增大，m值越大（喉管直徑越大），射流泵增壓效果越好（效率越高）；同樣，在此條件下，射流泵的節(jié)流降壓效果越來越弱化，齒輪泵的工作環(huán)境越來越好。m值的變化對計量壓差影響甚微，產(chǎn)品的系統(tǒng)控制品質(zhì)基本維持不變。因此，可以稍增大喉管直徑至 15 mm，如圖 7（b）所示。

圖7 不同m值（噴嘴出口直徑不變）下的系統(tǒng)仿真結(jié)果

3.2 改變喉管長度

減小喉管長度可以小幅度提升射流泵增壓效果（射流效率），如圖8所示。喉管長度的變化對計量壓差（系統(tǒng)控制品質(zhì)）幾乎無影響。同時考慮到喉管長度一般為喉管直徑的5～7倍[13-14]，可以確保被吸流體與工作流體在喉管內(nèi)充分混合。因此，可以適當(dāng)減小喉管長度至77 mm。

圖8 不同喉管長度下的系統(tǒng)仿真結(jié)果

3.3 改變擴(kuò)散管長度

減小擴(kuò)散管長度對射流泵增壓效果（射流效率）影響極小，如圖9所示；同樣，改變擴(kuò)散管長度對計量壓差（系統(tǒng)控制品質(zhì)）幾乎無影響。從產(chǎn)品減質(zhì)角度出發(fā)，同時考慮到擴(kuò)散管錐角一般為（5～8）°（超過14°后將產(chǎn)生旋渦回流[15]），可以適當(dāng)減小擴(kuò)散管長度至85 mm，擴(kuò)散管錐角相應(yīng)增加至8°。

圖9 不同擴(kuò)散管長度下的系統(tǒng)仿真結(jié)果

3.4 最終優(yōu)化幾何參數(shù)

根據(jù)上述仿真結(jié)果對比，結(jié)合產(chǎn)品控制品質(zhì)要求及射流泵實(shí)際使用要求，可以確定出1組優(yōu)化后的射流泵幾何參數(shù)，詳見表3。

表3 射流泵主要幾何參數(shù)-設(shè)計優(yōu)化值

表4 射流泵優(yōu)化前后對比

同時，對優(yōu)化后的射流泵進(jìn)行相應(yīng)計算校核，結(jié)果見表4。從表中可見，優(yōu)化后的射流泵溫升控制效果更佳，且系統(tǒng)控制品質(zhì)優(yōu)良，可以滿足使用需求。

4 結(jié)論

本文在航空發(fā)動機(jī)主燃油控制系統(tǒng)中引入射流泵。建立某型主燃油系統(tǒng)AMESim系統(tǒng)仿真模型，并通過試驗(yàn)驗(yàn)證了理論計算的準(zhǔn)確度及仿真模型的置信度；分析了射流泵幾何參數(shù)對射流泵效率及系統(tǒng)控制品質(zhì)的影響，得到如下結(jié)論：

（1）在射流泵流量比確定的前提下，噴嘴直徑的大小主要決定射流泵的效率，噴嘴直徑越小，射流泵效率越高，齒輪泵的工作環(huán)境越佳，但同時產(chǎn)品控制品質(zhì)相對較差，因此噴嘴直徑在優(yōu)化調(diào)整時需權(quán)衡射流效率與產(chǎn)品控制品質(zhì)的匹配性；

（2）在被吸流體流量較大時，增大喉管直徑可以提高射流泵效率，改善齒輪泵的工作環(huán)境，同時產(chǎn)品的控制品質(zhì)不受影響，可根據(jù)產(chǎn)品實(shí)際工況需求適當(dāng)增大喉管直徑；

（3）在確保被吸流體與工作流體在喉管內(nèi)充分混合的前提下可適當(dāng)減小喉管長度以提高射流泵效率；在保證混合流體在擴(kuò)散管內(nèi)不產(chǎn)生漩渦回流的前提下可適當(dāng)減小擴(kuò)散管長度以減輕產(chǎn)品質(zhì)量；喉管長度及擴(kuò)散管長度的適當(dāng)調(diào)整均不會對產(chǎn)品的系統(tǒng)控制品質(zhì)帶來影響；

（4）按照上述原則優(yōu)化后的射流泵效率更高，溫升控制效果更佳，且系統(tǒng)控制品質(zhì)優(yōu)良，可以滿足發(fā)動機(jī)的使用需求。