馬廣健 ，武曉龍，陳 云 ，王 雷

（1.中國(guó)航發(fā)沈陽(yáng)發(fā)動(dòng)機(jī)研究所，沈陽(yáng)110015；2.海軍駐沈陽(yáng)地區(qū)發(fā)動(dòng)機(jī)專業(yè)軍事代表室，沈陽(yáng)110043）

0 引言

大涵道比渦扇發(fā)動(dòng)機(jī)作為世界航空工業(yè)巨頭的研發(fā)重點(diǎn)，從20世紀(jì)70年代至今，已經(jīng)歷4個(gè)發(fā)展階段[1-2]，雙轉(zhuǎn)子大涵道比渦扇發(fā)動(dòng)機(jī)幾乎已經(jīng)做到了極致。為深入挖掘大涵道比渦扇發(fā)動(dòng)機(jī)性能，GE公司推出一系列以大流量核心機(jī)為基礎(chǔ)的大涵道比發(fā)動(dòng)機(jī)，代表產(chǎn)品為GE90及GEnx等[3]；RR、PW公司等世界航空工業(yè)巨頭則另辟蹊徑，先后在結(jié)構(gòu)復(fù)雜精密的3轉(zhuǎn)子、齒輪傳動(dòng)等技術(shù)領(lǐng)域進(jìn)行探索并付諸實(shí)踐，設(shè)計(jì)了先進(jìn)的Trent-XWB與PW1000G系列發(fā)動(dòng)機(jī)[4-5]。無(wú)論是3轉(zhuǎn)子發(fā)動(dòng)機(jī)還是齒輪傳動(dòng)風(fēng)扇發(fā)動(dòng)機(jī)，整機(jī)技術(shù)的不斷提升是建立在一系列部件設(shè)計(jì)技術(shù)創(chuàng)新發(fā)展的基礎(chǔ)上的。對(duì)于大涵道比渦扇發(fā)動(dòng)機(jī)，高、低壓渦輪過(guò)渡段是影響渦輪性能的重要部件之一，尤其對(duì)低壓渦輪性能影響顯著[6]。高壓渦輪流出的氣流進(jìn)入低壓渦輪導(dǎo)葉前，通常會(huì)先流經(jīng)過(guò)渡段內(nèi)較長(zhǎng)的整流支板，這無(wú)疑會(huì)增加氣體能量損失與渦輪部件質(zhì)量。因此設(shè)計(jì)人員試圖將支板與低壓渦輪第1級(jí)導(dǎo)向葉片的功能合二為一。侯朝山等[7]以E3發(fā)動(dòng)機(jī)渦輪過(guò)渡段為研究對(duì)象，取消了低壓渦輪第1級(jí)導(dǎo)向葉片，重新設(shè)計(jì)了支板葉型，使支板同時(shí)承擔(dān)結(jié)構(gòu)和氣動(dòng)功能；Martin Hoeger等[8]在專利中提出1種整流支板與導(dǎo)向器一體化的大、小葉片組合葉柵結(jié)構(gòu)形式，即大、小葉片按一定數(shù)量比例交錯(cuò)設(shè)置，具有一定厚度的大葉片起到結(jié)構(gòu)支撐與容納管路等作用，小葉片起到低壓渦輪第1級(jí)導(dǎo)向葉片的作用，這樣既能縮短渦輪部件長(zhǎng)度、減輕質(zhì)量、減少零件數(shù)，又能更加充分滿足結(jié)構(gòu)與氣動(dòng)設(shè)計(jì)要求。

針對(duì)大、小葉片討論較多的是在壓氣機(jī)上的設(shè)計(jì)與應(yīng)用，國(guó)內(nèi)外相關(guān)學(xué)者進(jìn)行了深入研究[9-11]。在渦輪部件中，楊杰等[12]對(duì)采用大、小葉片形式的渦輪支板與導(dǎo)葉一體化過(guò)渡段進(jìn)行氣動(dòng)性能分析，但對(duì)用于渦輪支板與低壓渦輪第1級(jí)導(dǎo)向葉片一體化的大、小葉片組合葉柵氣動(dòng)設(shè)計(jì)方法方面尚無(wú)更詳細(xì)的資料。

本文基于常規(guī)葉型參數(shù)化設(shè)計(jì)思想，通過(guò)對(duì)主要造型參數(shù)匹配研究，提出1種針對(duì)低壓渦輪支板與導(dǎo)向器功能一體化的大、小葉片葉柵參數(shù)化設(shè)計(jì)方法，并據(jù)此完成某低壓渦輪支板與導(dǎo)向器一體化的大、小葉片組合葉柵設(shè)計(jì)與分析。

1 大、小葉片組合葉柵設(shè)計(jì)

1.1 現(xiàn)有大、小葉片組合葉柵設(shè)計(jì)方法

常規(guī)渦輪造型方法發(fā)展至今已經(jīng)比較成熟，開(kāi)發(fā)了多種不同的造型工具[13-14]，無(wú)論何種方法，基本思想都是將葉型幾何進(jìn)行參數(shù)化表征，并結(jié)合光滑曲線完成造型，最具代表性的是Pritchard[15]提出的11參數(shù)法，目前常規(guī)渦輪葉型的主要參數(shù)化造型方法均由11參數(shù)法發(fā)展而來(lái)。

過(guò)渡段支板與低壓渦輪導(dǎo)向葉片一體化的大、小葉片組合葉柵設(shè)計(jì)與常規(guī)葉型設(shè)計(jì)有所不同，在設(shè)計(jì)中要考慮大、小葉片的流動(dòng)匹配，同時(shí)要滿足結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)對(duì)大葉片幾何尺寸和積疊形式等要求。由于存在大、小2種不同葉型，無(wú)法像常規(guī)葉片一樣采用統(tǒng)一的造型參數(shù)表示。J.P.Solano等[16-17]提出1種將參數(shù)法與非參數(shù)法相結(jié)合的大、小葉片設(shè)計(jì)思路：先利用參數(shù)法完成單一小葉片葉型參數(shù)化設(shè)計(jì)，在此基礎(chǔ)上利用非參數(shù)化的方法，將部分小葉片喉部前段型線沿軸線向前緣方向延長(zhǎng)，得到長(zhǎng)度和厚度滿足需求的大葉片，如圖1所示。該方法優(yōu)點(diǎn)是組合葉柵設(shè)計(jì)簡(jiǎn)便，各葉柵槽道收斂度的一致性較好，缺點(diǎn)是大、小葉片的葉型設(shè)計(jì)關(guān)聯(lián)性弱，通過(guò)延伸小葉片所獲得的大葉片的葉型造型數(shù)據(jù)不易參數(shù)化，葉型設(shè)計(jì)結(jié)果對(duì)工程師的經(jīng)驗(yàn)水平依賴性強(qiáng)，葉型氣動(dòng)性能穩(wěn)定性差。

圖1 渦輪大、小葉片方案[16]

圖2 渦輪葉型參數(shù)

1.2 大、小葉片組合葉柵參數(shù)化設(shè)計(jì)方法

首先將葉型進(jìn)行常規(guī)參數(shù)化表達(dá)，主要造型控制參數(shù)有進(jìn)口構(gòu)造角α1、出口構(gòu)造角α2、安裝角θ、尾緣彎折角δ、前緣楔角W1、尾緣楔角W2、弦長(zhǎng)L、前緣半徑 r1、尾緣半徑 r2、喉部寬度t、葉片數(shù) N、葉型徑向位置R以及稠度s，同時(shí)利用2條3階貝賽爾曲線描述葉背型線，1條3階貝賽爾曲線葉盆型線，確保葉型結(jié)合的光滑平順。主要葉型參數(shù)如圖2所示。

進(jìn)行大、小葉片組合葉柵設(shè)計(jì)之初做如下規(guī)定：

（1）大葉片數(shù)量為N，沿圓周方向均勻分布，每2個(gè)大葉片之間等柵距均勻布置m個(gè)整流葉片，支板葉片與整流葉片對(duì)齊方式為尾緣對(duì)齊，則總?cè)~片數(shù)為（m+1）·N；

（2）初定葉型進(jìn)口構(gòu)造角等于來(lái)流氣流角；

（3）初定大、小葉片具有相同的出口構(gòu)造角α2、尾緣彎折角δ、尾緣楔角W2、尾緣半徑r2與喉部寬度t。

在上述前提下，首先假設(shè)全部（m+1）·N個(gè)葉片均為大葉片，利用常規(guī)參數(shù)化方法完成大葉片葉型設(shè)計(jì)，獲得大葉片的全部造型參數(shù)以及葉片外形，大、小葉片葉型參數(shù)如圖3所示。

圖3 大、小葉片葉型參數(shù)

完成大葉片造型后，再假設(shè)全部（m+1）·N個(gè)葉片均為小葉片，利用常規(guī)參數(shù)化方法進(jìn)行葉型設(shè)計(jì)。此時(shí)小葉片的主要造型參數(shù)中，只有進(jìn)口構(gòu)造角α1-splitter、安裝角 θ1-splitter、前緣半徑 r1-splitter以及前緣楔角W1-splitter待確定，其中進(jìn)口構(gòu)造角α1-splitter和安裝角θ1-splitter的確定過(guò)程是建立大、小葉片葉型參數(shù)關(guān)聯(lián)關(guān)系的重要步驟，方法如下：

初步給定大葉片軸向?qū)挾萀ax與小葉片的軸向?qū)挾萀ax-splitter的比例因子k

氣流從大葉片前緣流動(dòng)至小葉片前緣時(shí)，氣流流動(dòng)方向發(fā)生偏轉(zhuǎn)，因此小葉片的進(jìn)口構(gòu)造角α1-splitter需要結(jié)合大葉片進(jìn)口構(gòu)造角α1與氣流從大葉片前緣流動(dòng)至小葉片前緣時(shí)的偏轉(zhuǎn)量Δα來(lái)確定。

圖4 葉型參數(shù)幾何關(guān)系

為方便建立幾何關(guān)系，對(duì)葉型進(jìn)行合理簡(jiǎn)化，即將大葉片葉型中弧線簡(jiǎn)化為1段圓弧，圓弧的2個(gè)端點(diǎn)分別為大葉片葉型中弧線的前緣點(diǎn)與尾緣點(diǎn)，圓弧對(duì)應(yīng)的弦長(zhǎng)即為大葉片弦長(zhǎng)L，如圖4所示。根據(jù)幾何關(guān)系容易得到，該段圓弧對(duì)應(yīng)的圓心角α0為進(jìn)口構(gòu)造角α1與出口構(gòu)造角α2之和的補(bǔ)角，葉型初始設(shè)計(jì)階段，假設(shè)進(jìn)、出口氣流角與構(gòu)造角相同，那么α0即為氣流從大葉片前緣流動(dòng)至尾緣時(shí)的偏轉(zhuǎn)角

在表征大葉片弦長(zhǎng)的線段上，以圓弧尾緣點(diǎn)為起點(diǎn)，截取長(zhǎng)度為k·L的線段P1P2，以P1為起點(diǎn)繪制1條平行于額線的線段與中弧線圓弧交于P0，認(rèn)為線段P0P2代表小葉片弦長(zhǎng)，P0P2與圓弧弦長(zhǎng)線的夾角αx可認(rèn)為是大葉片與小葉片的安裝角差值。

分別過(guò)圓弧前緣和P0做半徑R1、R2，根據(jù)相關(guān)幾何關(guān)系，容易得知R1、R2形成夾角為2αx。假設(shè)氣流從大葉片前緣流動(dòng)至尾緣時(shí)，氣流偏轉(zhuǎn)角度沿大葉片中弧線圓弧均勻變化，即氣流角的偏轉(zhuǎn)角度等于其流過(guò)的圓弧的圓心角角度，那么半徑R1、R2的夾角2αx就代表了氣流從大葉片前緣流動(dòng)至小葉片前緣時(shí)氣流角的變化量。

根據(jù)上述分析，只要求解出αx，就能夠得到小葉片的進(jìn)口構(gòu)造角α1-splitter和安裝角θ1-splitter，完成大、小葉片葉型參數(shù)關(guān)系的建立，主要推導(dǎo)過(guò)程如下。

容易得到以下角度關(guān)系

根據(jù)三角形正弦函數(shù)關(guān)系，可得

在式（6）中，只有αx是未知量，將其他已知量帶入后很容易求解出αx的具體數(shù)值。由于其代數(shù)關(guān)系式較復(fù)雜，此處不具體列出。

得到αx的具體數(shù)值后，便可得到小葉片的進(jìn)口構(gòu)造角與安裝角為

根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，過(guò)渡段支板與導(dǎo)向葉片一體化的葉片稠度ssplitter取值范圍為1.1≤ssplitter≤1.2，若不滿足此約束范圍，需改變每2個(gè)支板葉片之間的整流葉片數(shù)m，重新開(kāi)展支板葉片與整流葉片設(shè)計(jì)。亦可在完成大葉片設(shè)計(jì)并確定比例因子k后按式（10）確定m值

式中：ssplitter可暫取1.15，也可根據(jù)工程師經(jīng)驗(yàn)或?qū)嶋H情況估算。

大、小葉片的前緣楔角和前緣半徑可酌情給定，原則以保證葉型幾何光滑平順為準(zhǔn)。

2 方法應(yīng)用與仿真驗(yàn)證

根據(jù)某發(fā)動(dòng)機(jī)高、低壓渦輪過(guò)渡段支板與導(dǎo)向葉片一體化的葉型設(shè)計(jì)需求，利用上述方法開(kāi)展葉型方案設(shè)計(jì)。該發(fā)動(dòng)機(jī)渦輪過(guò)渡段支板與導(dǎo)向葉片設(shè)計(jì)參數(shù)具有一定代表性，能夠說(shuō)明本設(shè)計(jì)方法的適用范圍。規(guī)定大、小葉片數(shù)量比為10∶30，比例因子k取0.47，完成大葉片造型后，求解出輔助角αx為7.86°，最終設(shè)計(jì)完成的大、小葉片葉型參數(shù)見(jiàn)表1。

計(jì)算域網(wǎng)格劃分與求解工具為NUMECA-FINE/Turbo軟件包，對(duì)設(shè)計(jì)方案進(jìn)行3維定常計(jì)算分析。進(jìn)口邊界條件給定總溫、總壓和進(jìn)口氣流角，出口給定靜壓，湍流模型為S-A模型，工質(zhì)為自定義物性燃?xì)?，?shí)際氣體。大、小葉片組合葉柵網(wǎng)格節(jié)點(diǎn)數(shù)237萬(wàn)。設(shè)計(jì)方案與計(jì)算網(wǎng)格如圖5所示。

表1 葉柵中截面主要造型參數(shù)

圖5 計(jì)算網(wǎng)格

為分析方便，對(duì)小葉片按照相應(yīng)位置編號(hào)，如圖6所示。各葉柵槽道中截面收斂曲線如圖7所示。槽道未出現(xiàn)局部擴(kuò)張，均為收縮槽道。不同槽道間的收斂度差異主要由葉型幾何參數(shù)造成。

圖6 小葉片與槽道編號(hào)

圖7 不同葉柵槽道收斂度曲線

各葉片表面極限流線如圖8、9所示。受通道渦和端壁橫向流動(dòng)的影響，各葉片吸力面與壓力面極限流線流動(dòng)趨勢(shì)有所不同[18]，總體分布平滑，大、小葉片帶來(lái)的葉柵槽道周向不對(duì)稱并未引起流動(dòng)分離等現(xiàn)象。

大葉片不同葉高截面表面靜壓分布曲線如圖10所示。從圖中可見(jiàn)，約0.53倍弦長(zhǎng)處的黑色豎線為小葉片前緣所在位置，大葉片表面壓力分布曲線光滑，表面壓力分布受小葉片的影響較小。

不同葉高截面各排小葉片表面靜壓分布曲線對(duì)比如圖11所示。從圖中可見(jiàn)，不同小葉片的載荷水平存在明顯差異，結(jié)合圖6可發(fā)現(xiàn)靜壓分布具有以下特點(diǎn)：1、2號(hào)葉片壓力面的靜壓分布基本一致，2、3號(hào)葉片吸力面靜壓分布基本一致，1號(hào)葉片吸力面與3號(hào)葉片壓力面靜壓則明顯偏低，1號(hào)小葉片載荷最大，3號(hào)小葉片載荷最小。氣體進(jìn)入葉柵槽道后，氣體受大葉片的作用氣流角沿軸向發(fā)生變化，使得各小葉片進(jìn)口攻角也存在差異：1～3號(hào)葉片攻角變化趨勢(shì)是從正攻角（或小負(fù)攻角）偏向負(fù)攻角（或更大的負(fù)攻角）。

圖8 大葉片表面極限流線

圖9 小葉片表面極限流線

圖10 大葉片表面靜壓分布

圖11 小葉片不同葉高表面靜壓分布

對(duì)于常規(guī)渦輪葉柵，氣體流經(jīng)葉柵槽道時(shí)會(huì)膨脹加速，吸力面對(duì)氣流的加速效應(yīng)強(qiáng)于壓力面的，導(dǎo)致吸力面與壓力面存在一定壓差。對(duì)于大、小葉片組合葉柵，將流動(dòng)區(qū)域分為2部分：大葉片進(jìn)口到小葉片進(jìn)口之間為過(guò)渡區(qū)，小葉片進(jìn)口到葉柵出口為組合區(qū)，如圖12所示。

圖12 葉片組合葉柵分區(qū)

氣流先受到大葉片構(gòu)成的過(guò)渡區(qū)流道的加速作用，因此氣流進(jìn)入組合區(qū)流道前相當(dāng)于受到預(yù)先加速膨脹，在總壓損失很小情況下，靠近吸力面的氣體膨脹更充分，馬赫數(shù)更高，對(duì)應(yīng)靜壓更低。在此情況下組合區(qū)4個(gè)槽道的進(jìn)口壓力由A到D逐步降低（如圖13所示）。由于槽道A進(jìn)口壓力較高，在4個(gè)槽道喉部面積基本相同的情況下，槽道A內(nèi)氣體膨脹加速明顯，導(dǎo)致盆背壓差較大；槽道D進(jìn)口壓力較低，進(jìn)、出口壓差較小，葉柵收斂度較小，氣體在葉柵槽道內(nèi)膨脹不明顯；槽道B、C進(jìn)口壓力相差不大，葉柵槽道幾何形狀相同，所以氣體膨脹加速基本相同。這與圖11中不同葉片表面壓力分布差別相對(duì)應(yīng)，葉片1吸力面壓力最低，葉片3壓力面壓力最低，葉片2、3葉片表面壓力分布基本一致。

圖13 50%葉高截面馬赫數(shù)

為進(jìn)一步對(duì)比分析大、小組合葉柵中大葉片對(duì)渦輪流場(chǎng)的影響，對(duì)不包含大葉片的常規(guī)葉柵進(jìn)行相同邊界條件下的流場(chǎng)計(jì)算。組合葉柵2號(hào)小葉片與常規(guī)葉柵葉片中截面靜壓分布曲線對(duì)比如圖14所示。從圖中可見(jiàn)，二者壓力曲線分布基本一致，進(jìn)一步表明大葉片對(duì)流場(chǎng)中其他葉片的影響范圍主要在與之相鄰的小葉片，槽道中間的2號(hào)小葉片表面載荷并未受到顯著影響。

圖14 不同葉柵小葉片中截面靜壓曲線對(duì)比

葉柵主要?dú)鈩?dòng)參數(shù)對(duì)比見(jiàn)表2，可看出組合葉柵與常規(guī)葉柵出口氣流角與馬赫數(shù)差別很小，組合葉柵總壓恢復(fù)系數(shù)比常規(guī)葉柵的僅有微小減小，氣動(dòng)性能保持良好。

表2 組合葉柵各通道出口參數(shù)對(duì)比

組合葉柵各通道出口平均氣流角相差不大于2°，出口平均馬赫數(shù)相差不超過(guò)0.2，流量比例相差不超過(guò)2%。

出口截面馬赫數(shù)與氣流角對(duì)比如圖15、16所示。

圖15 出口截面馬赫數(shù)

圖16 出口截面氣流角

從圖中可見(jiàn)，組合葉柵出口截面的參數(shù)分布與常規(guī)小葉片葉柵出口的存在局部微小差異，總體分布趨勢(shì)保持一致，均勻性良好。

為簡(jiǎn)要分析組合葉柵的變工況性能，開(kāi)展組合葉柵與常規(guī)葉柵在變攻角情況下的計(jì)算對(duì)比。2種葉柵進(jìn)口攻角在-10°～+15°內(nèi)變化時(shí)的總壓恢復(fù)系數(shù)對(duì)比如圖17所示。從圖中可見(jiàn)，進(jìn)口攻角在-5°～+10°內(nèi)，本方案設(shè)計(jì)的組合葉柵與常規(guī)葉柵的總壓恢復(fù)系數(shù)基本相同，在此范圍之外，組合葉柵的總壓恢復(fù)系數(shù)略低于常規(guī)葉柵的，但差距不高于0.005。綜合權(quán)衡組合葉柵設(shè)計(jì)方式在縮短部件尺寸、降低部件質(zhì)量方面帶來(lái)的收益，由此帶來(lái)的微小總壓損失完全可以接受。

圖17 總壓恢復(fù)系數(shù)隨攻角變化

在 3 種來(lái)流攻角-10°、0°與+15°下， 組合葉柵小葉片與常規(guī)葉柵葉片前緣附近截面的湍流黏度比等值線如圖18所示，從圖中可見(jiàn)，在0°攻角下，組合葉柵小葉片前緣附近截面湍流黏度比分布與常規(guī)葉柵葉片的基本相同，未出現(xiàn)強(qiáng)度較大的漩渦結(jié)構(gòu)，但在-10°與+15°攻角下，組合葉柵中大葉片受到來(lái)流攻角變化的影響，分別在壓力面與吸力面?zhèn)瘸霈F(xiàn)強(qiáng)度較大的漩渦結(jié)構(gòu)，降低了小葉片進(jìn)口流場(chǎng)質(zhì)量，增加了葉柵氣動(dòng)損失。

需要說(shuō)明的是，本方案采用各小葉片葉型一致、葉片等柵距布置及槽道喉部寬度基本相等的設(shè)計(jì)，各葉柵出口參數(shù)產(chǎn)生差異主要因各槽道收斂性不同所導(dǎo)致。如果追求更好的氣動(dòng)性能，可對(duì)各小葉片單獨(dú)設(shè)計(jì)不同葉型，并改變柵距、安裝角及進(jìn)口構(gòu)造角等參數(shù)，能夠使大、小葉片組合葉柵的總壓恢復(fù)系數(shù)在一定的攻角變化范圍內(nèi)提高至不低于常規(guī)葉柵的水平，但設(shè)計(jì)方式復(fù)雜；如果綜合考慮氣動(dòng)設(shè)計(jì)、結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及加工制造成本等現(xiàn)實(shí)因素，那么當(dāng)前方案設(shè)計(jì)思路具有更好的工程實(shí)用價(jià)值。

另外，本文大、小葉片葉型參數(shù)化設(shè)計(jì)方法是基于大涵道比航空發(fā)動(dòng)機(jī)高、低壓渦輪過(guò)渡段與低壓渦輪第1級(jí)導(dǎo)向葉片的氣動(dòng)特征提出的，在其他類型渦輪葉片氣動(dòng)設(shè)計(jì)的適用性有待進(jìn)一步研究。

圖18 組合葉柵湍流黏度比等值線

3 結(jié)論

本文提出了1種大、小葉片組合葉柵的參數(shù)化設(shè)計(jì)方法，并完成大、小葉片形式的過(guò)渡段支板與導(dǎo)向葉片一體化氣動(dòng)設(shè)計(jì)與分析工作，所得結(jié)論如下：

（1）實(shí)現(xiàn)了基于常規(guī)葉片造型方法的全參數(shù)化的大、小葉片組合葉柵造型設(shè)計(jì)，大、小葉片葉型參數(shù)化程度高，葉型參數(shù)關(guān)聯(lián)性強(qiáng)，對(duì)設(shè)計(jì)人員經(jīng)驗(yàn)依賴性低。

（2）相比常規(guī)葉柵，采用本文方法設(shè)計(jì)的大、小葉片組合葉柵葉型匹配良好，出口氣流場(chǎng)具有良好的周期性與均勻性，且來(lái)流攻角在-10°～+15°內(nèi)，總壓恢復(fù)系數(shù)基本一致。

（3）在大、小葉片組合葉柵中，大葉片會(huì)顯著改變與之相鄰小葉片表面載荷分布，具體表現(xiàn)為大葉片壓力面?zhèn)鹊男∪~片載荷增大，吸力面?zhèn)刃∪~片載荷減小，但槽道中間的小葉片表面載荷受大葉片影響甚微。

大、小葉片變柵距、小葉片葉型精細(xì)化設(shè)計(jì)等更加復(fù)雜的設(shè)計(jì)方式及其對(duì)氣動(dòng)性能的影響還需開(kāi)展深入研究。