陸亞軒
唐鋼檢修分公司 河北唐山 063000
某鋼廠現(xiàn)有熱軋板帶線1580、1700、1810三條,其中1700HSM和1810UTSP以PC軋機(jī)為主,1580HSM為軋輥可軸向串動的軋機(jī)。軋機(jī)設(shè)備長期在高負(fù)荷狀態(tài)運(yùn)行,同時在磨損、腐蝕、沖擊、振動等的作用下,設(shè)備劣化,牌坊或者襯板磨損、變形,間隙增大,功能精度降低。軋機(jī)零調(diào)精度、軋制穩(wěn)定性逐漸降低,引起軋件跑偏導(dǎo)致廢鋼,產(chǎn)品質(zhì)量下降。間隙超差或者異常時會形成輥系交叉、輥縫不平行狀態(tài),進(jìn)而產(chǎn)生軸向力和軋制力靜偏差,影響軋機(jī)剛度和零調(diào)精度進(jìn)而影響板形及板凸度。因此,控制板形及板凸度的關(guān)鍵在于軋機(jī)間隙控制管理。
對軋機(jī)精度進(jìn)行科學(xué)有效的控制管理,是全球范圍內(nèi)冶金企業(yè)共同面對的難題。通過多年的運(yùn)行實(shí)踐,各鋼鐵企業(yè)和科研院校對影響軋機(jī)精度和剛度的尺寸偏差、輥系交叉產(chǎn)生的軸向力、輥系交叉的控制范圍都有系統(tǒng)的理論成果。但是對于影響軋機(jī)精度的間隙、輥系交叉檢測以及控制管理一直未有定論[1]。
軋機(jī)系統(tǒng)的精度控制基礎(chǔ)在于檢測,而傳統(tǒng)的精度檢測方法及工具只能進(jìn)行點(diǎn)到點(diǎn)測量,無法確定軋機(jī)、軋輥軸承座的中分面,也就不能從空間整體上去檢測軋機(jī)精度,進(jìn)而確定輥系交叉量;無法有效檢測確認(rèn)影響軋機(jī)精度的間隙,也就無法消除間隙、輥系交叉。
隨著現(xiàn)代三維空間測量技術(shù)的發(fā)展,鋼鐵企業(yè)設(shè)備精度檢測由傳統(tǒng)測量方法向以激光跟蹤儀為代表的三維高精度測量方式轉(zhuǎn)變。設(shè)備精度恢復(fù)也轉(zhuǎn)向在線加工設(shè)備進(jìn)行修復(fù)。三維空間測量能高效、精確地定位設(shè)備的空間三維坐標(biāo),并能將設(shè)備進(jìn)行整體建模測量,避免人工測量誤差、累積誤差的產(chǎn)生。
針對不同類型軋機(jī)系統(tǒng),研究采取相應(yīng)的、正確有效的檢測方法,包括儀器校驗、安裝、調(diào)平、取點(diǎn)、坐標(biāo)系建立、幾何體構(gòu)造、數(shù)據(jù)處理等,并將其標(biāo)準(zhǔn)化,制定標(biāo)準(zhǔn)檢測流程。
運(yùn)用三維高精度空間檢測、計算機(jī)軟件模擬建模技術(shù),解決PC軋機(jī)牌坊檢測、普通四輥軋機(jī)檢測。
①將激光跟蹤儀放置在軋機(jī)操作側(cè)外的固定平臺上,進(jìn)行出、入口基準(zhǔn)點(diǎn)測量,進(jìn)行支撐輥、工作輥牌坊襯板取點(diǎn),支撐輥每排6點(diǎn),6排,工作輥每排4點(diǎn),4排;取點(diǎn)均布,由WS向DS側(cè)、由上向下順序取點(diǎn)。
②進(jìn)行平面模擬建模,準(zhǔn)確建立出入口基準(zhǔn)大面,選取平面度較好的平面,平移基準(zhǔn)檔距的一半,作為中分平面。
③模擬建立工作輥、支撐輥16個平面,并進(jìn)行擬合誤差、平面度矢量分析,建立面心,舍掉超差點(diǎn)。
④標(biāo)注各模擬平面到對應(yīng)平面、各模擬平面面心到中分面距離,面心到軋機(jī)中分面的距離,即為牌坊襯板檔距和單側(cè)對中距離;在支撐輥和工作輥平面上按上下、左右再均分四個平面,模擬面心,上下、左右分別和中分平面對比即可知襯板平面傾斜情況。
⑤標(biāo)注各模擬單元尺寸,出具軋機(jī)牌坊檢測報告,如標(biāo)注各單元平面度及傾斜情況,計算各部間隙及調(diào)整量,計算機(jī)模擬實(shí)際狀態(tài),出具軋機(jī)運(yùn)行輥系交叉圖。
⑥根據(jù)軋機(jī)檢測報告和輥系交叉示意圖,確定間隙調(diào)整方案;帶PC端只調(diào)整絲杠即可,非PC端按間隙管理標(biāo)準(zhǔn)加減墊片即可。
圖1 基準(zhǔn)評分面的模擬
普通四輥軋機(jī)帶襯板窗口尺寸的檢測關(guān)鍵在基準(zhǔn)面的建立,即中分平面的建立。
首先按照PC軋機(jī)取點(diǎn)方法進(jìn)行所有襯板取點(diǎn),模擬建立工作輥、支撐輥16個平面,并進(jìn)行擬合誤差、平面度矢量分析,建立面心,舍掉超差點(diǎn);
按檔距偏差將WS、DS支撐輥傳動側(cè)各點(diǎn)沿平面法線方向平移至與操作側(cè)同一平面上,再用支撐輥出口、入口所有點(diǎn)分別進(jìn)行模擬建立平面,選取平面度較好的面,平移兩標(biāo)準(zhǔn)檔距的一半,即為中分平面[2]。
其余檢測步驟與PC軋機(jī)相同,檢測報告與PC軋機(jī)不同。
根據(jù)檢測報告數(shù)據(jù),以恢復(fù)襯板檔距尺寸、消除輥系交叉為目的,制定現(xiàn)場調(diào)整方案。
襯板調(diào)整分為兩部分:一是固定端襯板調(diào)整,根據(jù)調(diào)整方案,通過調(diào)整襯板后部的墊片組進(jìn)行調(diào)整,調(diào)整時注意襯板底面必須打磨處理;二是PC端襯板調(diào)整,由于PC結(jié)構(gòu)的存在,襯板出現(xiàn)傾斜的情況比較多,為了減少襯板傾斜的影響,通過調(diào)整PC軋機(jī)交叉頭后部的絲杠進(jìn)給或縮回,控制襯板上下傾斜情況,調(diào)整量計算方法大致如下:
調(diào)整過程中,當(dāng)改動一根絲杠時,另一根必須保持接觸,所以拉回缸處于拉回狀態(tài),因此未調(diào)整絲杠即為交叉頭旋轉(zhuǎn)支點(diǎn),根據(jù)1700線和1810線PC軋機(jī)交叉頭圖紙理論尺寸,具體情況分為以下四種情況:
按照從上到下,變化量分為A,B,C,D,調(diào)整量為M,單位:mm
(A、B為交叉頭支承輥襯板上下位置,C、D為交叉頭工作輥襯板上下位置)
(1)調(diào)整傳動側(cè)PC上絲杠:
A=M+M*265/1400=1.1893*M(mm)
B=M*515/1400=0.3679*M(mm)
C=M*95/1400=0.0679*M(mm)
D=-M*295/1400=-0.2107*M(mm)
其中“-”代表移動方向相反,“+”正為窗口檔距減小,“-”窗口檔距增大。
(2)調(diào)整傳動側(cè)PC下絲杠:
A=-M*265/1400=-0.1893*M(mm)
B=M*885/1400=0.6321*M(mm)
C=M*1305/1400=0.9321*M(mm)
D=M+M*295/1400=1.2107*M(mm)
其中“-”代表移動方向相反,“+”正為窗口檔距減小,“-”窗口檔距增大。
(3)調(diào)整操作側(cè)PC上絲杠:
A=M+M*245/1600=1.1531*M(mm)
B=M*1455/1600=0.9094*M(mm)
C=M*685/1600=0.4281*M(mm)
D=-M*115/1600=-0.0719*M(mm)
其中“-”代表移動方向相反,“+”正為窗口檔距減小,“-”窗口檔距增大。
(4)調(diào)整操作側(cè)PC下絲杠:
A=-M*245/1600=-0.1531*M(mm)
B=M*145/1600=0.0906*M(mm)
C=M*915/1600=0.5719*M(mm)
D=M+M*115/1600=1.0719*M(mm)
其中“-”代表移動方向相反,“+”正為窗口檔距減小,“-”窗口檔距增大。
將以上檢測技術(shù)應(yīng)用到1810線PC軋機(jī),并實(shí)施動態(tài)監(jiān)測,利用定修或換輥時間定期對軋機(jī)狀態(tài)進(jìn)行檢測,如發(fā)現(xiàn)間隙超差,根據(jù)間隙管理標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行調(diào)整,保證牌坊的間隙尺寸及輥系交叉狀態(tài)。對1810產(chǎn)線軋機(jī)剛度近一年的數(shù)據(jù)進(jìn)行統(tǒng)計,軋機(jī)兩側(cè)剛度差減小到5%,達(dá)到最好水平。軋機(jī)剛度得到控制,保證了軋機(jī)的穩(wěn)定運(yùn)行,為板帶的板型及厚度控制提供了保障[3]。
軋機(jī)在軋制過程中,輥系位置約束限制不理想,將導(dǎo)致輥系處于不穩(wěn)定工作狀態(tài),軋機(jī)剛度失控,進(jìn)而影響帶鋼的表面質(zhì)量,常造成堆鋼或甩尾事故。
現(xiàn)代化軋機(jī)檢測技術(shù)的研發(fā)與應(yīng)用對軋機(jī)的間隙管理起著重要作用,只有精確的檢測,才能反映出軋機(jī)的真實(shí)狀態(tài),從而制定有效的改善措施。運(yùn)用三維高精度空間檢測技術(shù)、計算機(jī)軟件模擬建模技術(shù),為軋機(jī)精度恢復(fù)提供基礎(chǔ)數(shù)據(jù)保障。