梁 學(xué) 成, 趙 貴 朋
(中國(guó)水利水電第七工程局有限公司 第一分局,四川 彭山 620860)
頂推法的雛形來(lái)源于箱梁架設(shè)的拖拉滑移法,該施工方法用千斤頂取代了卷?yè)P(yáng)機(jī)滑車(chē)組,采用板式滑動(dòng)裝置取代了滾筒。 1959年,前聯(lián)邦德國(guó)萊昂哈博士和鮑爾教授將頂推法施工用于奧地利的阿格爾橋。 1962年,委內(nèi)瑞拉卡羅尼河橋頂推施工時(shí)加入了鋼導(dǎo)梁和臨時(shí)輔助墩,也被認(rèn)為是真正意義上的頂推施工。 1974年,我國(guó)在狄家河鐵路橋(4×40 m連續(xù)梁)施工中首次采用頂推法施工[1]。
頂推施工相較于其他梁體施工方法具有的優(yōu)點(diǎn)為:(1)頂推力小,設(shè)備輕便,無(wú)需大型調(diào)運(yùn)機(jī)具;(2)節(jié)約勞動(dòng)力,減少勞動(dòng)強(qiáng)度,改善工作環(huán)境;(3)不影響橋下交通,架設(shè)條件優(yōu)越; (4)工廠(chǎng)化施工,易于質(zhì)量控制[2]。
某大橋位于某縣所處沱江上游600 m,主橋?yàn)殡p塔雙索面鋼箱梁斜拉橋,長(zhǎng)度為860 m,主跨長(zhǎng)度為430 m,邊跨長(zhǎng)度為215 m,鋼箱梁寬38 m。鋼箱梁縱向坡度為2.49%,橫向?yàn)?.5%的人字坡。鋼箱梁總重量約為 17 000 t,共分為71節(jié),標(biāo)準(zhǔn)節(jié)段長(zhǎng)度為12 m,重量為233 t。 鋼箱梁標(biāo)準(zhǔn)斷面見(jiàn)圖1。筆者結(jié)合該橋?qū)嶋H,介紹了所采用的頂推施工方法。
圖1 鋼箱梁橫截面圖
由于該橋橋址位置特殊,主跨跨越江心島,邊跨跨越河流且無(wú)通航條件,不具備大節(jié)段運(yùn)輸、吊裝的施工條件,經(jīng)多方案比選,最終確定了小節(jié)段鋼箱梁進(jìn)場(chǎng)在拼裝平臺(tái)上拼裝成整節(jié)段、由跨中向兩邊頂推的施工方案。
(1)拼裝平臺(tái)施工技術(shù)。拼裝平臺(tái)設(shè)置在跨中位置,寬度為36 m,大小里程各長(zhǎng)45 m,中間設(shè)15 m寬的吊裝通道。支架立柱全部采用φ609×16 mm的鋼管立柱。鋼管立柱之間設(shè)置φ273×8 mm的鋼管作為縱、橫向連接系,橫向連接系通過(guò)節(jié)點(diǎn)板與立柱連接,縱橋向連接撐貫通布置,鋼管立柱柱頂橫橋向設(shè)置2HW588×300型鋼作為柱頂分配梁。分配梁上布置321型貝雷梁,根據(jù)其使用部位貝雷架組合形式不同。貝雷梁頂部設(shè)置雙拼I56b型鋼分配梁,其上設(shè)置[10槽鋼及2 mm厚鋼板作為平臺(tái)。拼裝胎架由φ273×8 mm鋼管組成直接焊接在雙拼I56b型鋼分配梁上。每次拼裝前需按照監(jiān)控指令調(diào)整胎架高程進(jìn)而實(shí)現(xiàn)拼裝線(xiàn)型控制。拼裝平臺(tái)的具體構(gòu)造見(jiàn)圖2、3。
圖2 拼裝支架橫斷面圖
圖3 拼裝支架縱斷面圖(單側(cè))
(2)頂推支架施工技術(shù)。頂推支架沿橋長(zhǎng)方向布置,間距50 m,支架立柱全部采用Φ800螺旋鋼管立柱。每榀支架由4根鋼管立柱組成,鋼管立柱之間設(shè)置縱、橫向連接系,鋼管立柱柱頂設(shè)置縱橫向墊梁,墊梁上布置步履式千斤頂,步履頂前后設(shè)置落梁擱墩,非頂推時(shí)梁段放置在擱墩上。頂推支架結(jié)構(gòu)見(jiàn)圖4。頂推支架基礎(chǔ)采用Φ1 400鉆孔灌注樁基礎(chǔ),樁基礎(chǔ)深入持力層不小于3 m。
(3)梁段拼裝施工技術(shù)。為便于運(yùn)輸和現(xiàn)場(chǎng)拼裝,項(xiàng)目部經(jīng)研究決定,將鋼箱梁按照?qǐng)D5的形式進(jìn)行橫向分段并在專(zhuān)業(yè)鋼結(jié)構(gòu)加工廠(chǎng)內(nèi)進(jìn)行加工,由平板運(yùn)輸車(chē)運(yùn)輸至現(xiàn)場(chǎng)采用60 t龍門(mén)吊吊裝至拼裝平臺(tái)拼裝胎架上。胎架按鋼箱梁設(shè)計(jì)線(xiàn)性調(diào)整高程。
梁段放置好后須再進(jìn)行一次線(xiàn)型精確調(diào)整。精調(diào)的主要目的是讓梁段間的高差符合設(shè)計(jì)要求,梁段間的焊縫寬度符合焊接工藝評(píng)定要求。精調(diào)采用多臺(tái)液壓千斤頂對(duì)梁段進(jìn)行姿態(tài)調(diào)整,調(diào)整好后將梁段與胎架管之間的空隙采用支墊鋼板填塞[3]。
圖4 頂推支架橫斷面圖
圖5 標(biāo)準(zhǔn)梁段橫向分段圖
梁段精調(diào)完成后,為了防止焊接過(guò)程中的變形,采用碼板將梁段間焊接固定。碼板首先固定縱向焊縫,將小節(jié)段梁焊接成38 m寬、12 m長(zhǎng)的整節(jié)段后再固定環(huán)縫(橫向及豎向)并與前一節(jié)段進(jìn)行焊接。分兩次固定焊縫的目的是為了減少焊接過(guò)程中產(chǎn)生的應(yīng)力。
端橫梁拼裝完成后須在前端焊接鋼導(dǎo)梁,導(dǎo)梁設(shè)計(jì)長(zhǎng)36 m,分為三段,每段長(zhǎng)12 m。首段與鋼箱梁端橫梁焊接,其他段間的接頭采用螺栓連接。左右兩肢通過(guò)桁架焊接在一起以增強(qiáng)其穩(wěn)定性。鋼導(dǎo)梁的主要作用是在頂推過(guò)程中起導(dǎo)向及減少最大懸臂彎矩和縱向抗傾覆的作用。
(4)頂推施工技術(shù)。梁段拼裝完成后,經(jīng)焊縫檢測(cè)合格即可進(jìn)行焊縫涂裝,涂裝完成后即可進(jìn)行梁段頂推。頂推采用智能步履式液壓千斤頂(圖6)。步履頂可三向移動(dòng),縱向頂推,豎向頂升,橫向糾偏。步履頂最大頂升力為800 t,最大頂升高度為15 cm,最大頂推力為60 t,每行程前進(jìn)30 cm,最大糾偏力為60 t,糾偏行程為5 cm。步履頂詳細(xì)構(gòu)造見(jiàn)圖6。全橋設(shè)置36臺(tái)步履頂,最大聯(lián)機(jī)16臺(tái)同步頂推作業(yè)。頂推時(shí),由一臺(tái)控制器控制所有參與工作的步履頂,首先豎向起頂,將梁段頂升離開(kāi)擱墩,一般頂離擱墩3 cm即可,然后縱向頂推30 cm,接著豎向回頂落梁于擱墩之上,最后步履頂回程完成一個(gè)循環(huán)。頂推過(guò)程中一定要隨時(shí)對(duì)梁體中線(xiàn)進(jìn)行測(cè)量,當(dāng)偏差超過(guò)5 cm時(shí)須及時(shí)進(jìn)行糾偏,以保證梁體中線(xiàn)按照既定滑軌頂推[4]。
圖6 智能步履式液壓千斤頂構(gòu)造圖
頂推支架的高程是按照設(shè)計(jì)梁體線(xiàn)型布置的,所以,在頂推的不同階段一定要不斷調(diào)整步履頂頂面支墊高程調(diào)節(jié)塊,保證梁體與步履頂密貼。
由于系首次采用全橋頂推施工,國(guó)內(nèi)外尚無(wú)可借鑒的工程實(shí)例。項(xiàng)目團(tuán)隊(duì)采用BIM仿真模擬建造技術(shù)對(duì)鋼箱梁頂推施工全過(guò)程進(jìn)行了模擬,明確了頂推施工的工藝流程,解析了施工過(guò)程中的關(guān)鍵環(huán)節(jié),剖析了施工中存在的問(wèn)題,及時(shí)采取相應(yīng)的應(yīng)對(duì)措施,為頂推施工打下了堅(jiān)實(shí)的基礎(chǔ)。
該橋設(shè)計(jì)線(xiàn)型復(fù)雜,自跨中向邊跨為2.49%的縱坡,中跨又疊加R=8 600 m的圓曲線(xiàn)(圖7)。為保證步履機(jī)與鋼箱梁底密貼,步履機(jī)須與縱坡相適應(yīng)。步履機(jī)滑箱內(nèi)為凸球面體,具有一定的縱坡調(diào)整能力, 但該橋縱坡已超出步履機(jī)自適應(yīng)的范圍,因此,采用數(shù)字銑刨機(jī)精確銑刨出三塊不同坡度的鋼板,在不同階段更換三塊斜面板即可滿(mǎn)足全橋頂推過(guò)程中的縱坡適應(yīng)能力。
圖7 全橋設(shè)計(jì)線(xiàn)型圖
為保證在頂推過(guò)程中水平力受控,同時(shí)控制中線(xiàn)偏差,必須保證所有步履機(jī)同步工作。首先,在正式頂推前,須對(duì)參與工作的步履機(jī)聯(lián)機(jī)進(jìn)行空載調(diào)試,調(diào)整油路、信號(hào)等各方面參數(shù),確保正式頂推時(shí)步履機(jī)動(dòng)作同步,并且將建模計(jì)算所得到的不同階段的步履機(jī)起頂力、頂推力等各項(xiàng)參數(shù)輸入控制電腦內(nèi),每完成一階段頂推工作均可進(jìn)行實(shí)際與理論數(shù)值比較、獲得偏差值;同時(shí),可設(shè)置峰值預(yù)警,超過(guò)預(yù)設(shè)數(shù)值時(shí)步履機(jī)自動(dòng)停止工作。另外,對(duì)每臺(tái)步履機(jī)增加了一個(gè)信息確認(rèn)反饋的裝置,該裝置一鍵確認(rèn)反饋信息,避免了傳統(tǒng)模式下采用對(duì)講機(jī)喊話(huà)確認(rèn)反饋信息的繁瑣及誤差。
頂推時(shí),由專(zhuān)業(yè)測(cè)量人員對(duì)梁體中線(xiàn)偏差進(jìn)行測(cè)量,對(duì)頂推支架沉降量及縱向偏移量進(jìn)行全過(guò)程監(jiān)控,確保了頂推過(guò)程中的精度符合設(shè)計(jì)要求[5]。
頂推結(jié)束時(shí)還需進(jìn)行梁段姿態(tài)調(diào)整,以確保待拼裝梁段能按照既定設(shè)計(jì)方案先行進(jìn)行拼裝。同時(shí)需要對(duì)下一輪拼裝胎架進(jìn)行放樣調(diào)整。
筆者結(jié)合該橋頂推施工的特殊性,論述了鋼箱梁如何進(jìn)行全橋頂推作業(yè)及頂推過(guò)程中針對(duì)重難點(diǎn)問(wèn)題采取的控制措施,所取得的經(jīng)驗(yàn)可為今后類(lèi)似工程提供參考。