金 浩

(遼寧省水科院，沈陽(yáng) 110002)

1 概 述

蘭河是太子河支流之—，位于葠窩水庫(kù)上游，發(fā)源于水泉的大黑山，自南向北流經(jīng)甜水、寒嶺等鎮(zhèn)，于寒嶺鎮(zhèn)的黃家堡子匯入葠窩水庫(kù)。蘭河?xùn)|與細(xì)河相鄰，西靠遼陽(yáng)縣河攔、塔子等鎮(zhèn)，與湯河一山相隔。

蘭河治理工程下游起點(diǎn)位于楊房大橋上游300m處，末端為田家堡子，共36.65km，其中不需治理河段長(zhǎng)5.51km，治理干流河段長(zhǎng)31.14km、支流河段長(zhǎng)1.40km。沿河兩岸村莊布局比較分散，房屋大部分沿河而建。河兩岸局部地段現(xiàn)在已有縣、鎮(zhèn)、村級(jí)建成的護(hù)坡等防洪工程。流域上游為山區(qū)，山多地少，流域內(nèi)采礦場(chǎng)礦渣隨意堆放現(xiàn)象比較普遍，擾亂了河道形態(tài)，對(duì)河道的安全行洪構(gòu)成威脅。

2 護(hù)岸工程現(xiàn)狀

甜水鄉(xiāng)蘭河河沿橋下游險(xiǎn)工處理工程，其工程內(nèi)容：護(hù)坡基礎(chǔ)為漿砌石基礎(chǔ)，坡面采用10cm厚的C10混凝土墊層，墊層上鋪設(shè)10cm厚的C25鋼筋混凝土，護(hù)坡頂部采用50cm厚漿砌石壓頂，現(xiàn)澆混凝土板每15m設(shè)一處伸縮縫。甜水鄉(xiāng)廟溝大橋下游段險(xiǎn)工處理工程，其工程內(nèi)容：疏浚工程分兩處，第一處為廟溝河村內(nèi)橋下游305m，第二處為現(xiàn)甜水鄉(xiāng)廟溝蘭河大橋下游415m。遼陽(yáng)縣甜水鄉(xiāng)古家段清淤工程，其內(nèi)容：清淤總長(zhǎng)度1887m。設(shè)計(jì)河底寬60m。清淤完成后，河岸兩側(cè)需平順連接，以便于行洪的需要，同時(shí)注重河岸的整潔美觀，與堤防形式大致相同。除了上述工程，還有多處村民自發(fā)組織建設(shè)的防護(hù)工程，用來(lái)保護(hù)耕地和魚塘，主要是從河道內(nèi)取土，在岸灘上堆土。對(duì)村屯起到一定的防護(hù)作用。

3 工程布置

岸坡主要采用綠濱墊與固濱籠進(jìn)行防護(hù)，工程根據(jù)現(xiàn)有岸坡走勢(shì)和河勢(shì)布置，受地形條件和已建建筑物限制的影響，護(hù)坡分為直立墻式護(hù)岸和坡式護(hù)岸。直立墻式護(hù)岸布置在地形狹窄布置受限河段，需滿足防沖和防凍要求。坡式護(hù)岸坡比采用1∶2.5，護(hù)坡厚度根據(jù)計(jì)算和經(jīng)驗(yàn)確定，護(hù)腳采用垂直防護(hù)或水平防護(hù)，垂直防護(hù)滿足沖刷深度要求，水平防護(hù)滿足3倍沖刷深度要求并設(shè)置1m×1m腳槽，坡頂滿足設(shè)計(jì)頂高程要求，并水平外延1m防止漫灘時(shí)水流淘刷。在石籠護(hù)岸的上下游，也就是護(hù)岸的起始點(diǎn)和終點(diǎn)位置，為防止水流頂沖、淘刷，進(jìn)行石籠錨固。

4 護(hù)岸工程設(shè)計(jì)

4.1 墻式護(hù)岸

根據(jù)《河道整治設(shè)計(jì)規(guī)范》，墻式護(hù)岸的結(jié)構(gòu)形式可采用直立式、陡坡式、折線式等[1]。直立墻式護(hù)岸布置在地形狹窄布置受限河段，需滿足沖刷深度和防凍要求。

4.1.1 墻式護(hù)岸抗滑計(jì)算

馬溝門護(hù)岸采用固濱墻結(jié)構(gòu)形式，計(jì)算參數(shù)如下。墻高3m，共3層，每層高1m，各層寬度分別為1m、1.5m、2m，當(dāng)?shù)貥?biāo)準(zhǔn)凍深為1.1m，又根據(jù)規(guī)范防沖要求，墻底埋深需在沖刷深度以下0.5-1m，馬溝門處沖刷深度為0.81m，故墻埋深取1.3m。其結(jié)構(gòu)形式如圖1所示。

圖1 墻式護(hù)岸結(jié)構(gòu)計(jì)算圖

擋土墻類型:抗震區(qū)浸水地區(qū)擋土墻，地震烈度7°，墻后填土內(nèi)摩擦角34°，墻后填土黏聚力0kPa，墻后填土容重20.5kN/m3，墻背與墻后填土摩擦角17.5°，地基土容重20.5kN/m3，墻后填土為非凍脹性土，不考慮凍脹力。

基底抗滑穩(wěn)定系數(shù)按式(1)計(jì)算：

FSsl=μ∑N/∑T

(1)

式中：∑N為豎向力總和,KN； ∑T為水平力總和,KN；μ為基底摩擦系數(shù)，取0.554。

其中μ根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)取μ=tanφf(shuō)(φf(shuō)取地基土的內(nèi)摩擦角和格賓石料的內(nèi)摩擦角中較小值)[2]。

4.1.2 墻式護(hù)岸抗傾穩(wěn)定計(jì)算

抗傾覆穩(wěn)定系數(shù)按式(2)計(jì)算：

FSot=∑My/∑Mo

(2)

式中：∑My為穩(wěn)定力系對(duì)格賓墻體墻趾的力矩，kN·m；∑Mo為傾覆力系對(duì)格賓墻體墻趾的力矩，kN·m。

4.1.3 地基承載力驗(yàn)算

格賓擋墻基底壓應(yīng)力跟國(guó)內(nèi)規(guī)范一致，呈梯形分布[3]。

(3)

對(duì)墻底面偏心距e的要求為：

格賓擋墻墻趾、墻踵壓應(yīng)力為：

(4)

(5)

4.1.4 墻式護(hù)岸整體穩(wěn)定計(jì)算

整體穩(wěn)定性分析時(shí)，采用簡(jiǎn)化畢肖普法和簡(jiǎn)化簡(jiǎn)布法進(jìn)行計(jì)算，計(jì)算結(jié)果見表1。

表1 抗滑、抗滑、整體穩(wěn)定性

4.2 坡式石籠護(hù)岸

4.2.1 坡式護(hù)岸結(jié)構(gòu)形式的選定

護(hù)坡形式主要根據(jù)當(dāng)?shù)夭牧稀⑹┕l件及、岸坡土質(zhì)等確定。主要有混凝土面板護(hù)岸、漿砌石護(hù)岸、石籠護(hù)岸，各方案特點(diǎn)如表2所示。

表2 各方案特點(diǎn)比較表

通過(guò)綜合比較施工工藝和投資，對(duì)于坡式護(hù)岸，最終采用石籠護(hù)岸的形式。

4.2.2 坡式石籠護(hù)岸設(shè)計(jì)

石籠護(hù)岸坡比采用1∶2.5，護(hù)坡厚度根據(jù)計(jì)算和經(jīng)驗(yàn)確定，護(hù)腳采用垂直防護(hù)或水平防護(hù)，垂直防護(hù)滿足沖刷深度要求，水平防護(hù)滿足3倍沖刷深度要求并設(shè)置1m×1m腳槽，坡頂滿足設(shè)計(jì)頂高程要求并外延1m防止淘刷。石籠底斜坡段部鋪設(shè)無(wú)紡布和0.15m厚砂礫墊層，無(wú)紡布采用短纖土工布標(biāo)稱斷裂強(qiáng)度為12.5KN/m，型號(hào)采用400g/m2。

4.2.2.1 護(hù)岸沖刷深度計(jì)算

1)水流平行于護(hù)岸工程：

計(jì)算采用《堤防工程設(shè)計(jì)規(guī)范》中公式，公式及計(jì)算過(guò)程如下：

水流平行于岸坡產(chǎn)生的沖刷深度計(jì)算：

(6)

(7)

式中：H0為沖刷處的水深,m，以近似設(shè)計(jì)水位最大深度代替；UCP為近岸垂直平均流速,m/s；Uc為泥沙起動(dòng)流速流速,m/s;n為與防護(hù)岸坡在平面上的形狀有關(guān)，取n=1/4；η為水流流速不均勻系數(shù)，根據(jù)水流流向與岸坡交角α查表采用；d50為床沙的中值粒徑,m；γs、γ為泥沙與水的容重,kN/m3。

2)水流斜沖防護(hù)工程

按斜沖護(hù)岸沖刷深度計(jì)算公式：

(8)

式中：Δhp為從河底算起的局部沖深，m；α為水流流向與岸坡交角，(30°)；m為防護(hù)建筑物迎水面邊坡系數(shù)，2；d為坡腳處土壤計(jì)算粒徑；vj為水流偏斜時(shí)，水流的局部沖刷流速，計(jì)算公式如下

(9)

式中：Q為設(shè)計(jì)流量；ω為原河道過(guò)水?dāng)嗝婷娣e，m2；ωp為河道縮窄部分的斷面面積，m2。

護(hù)腳分垂直防護(hù)和水平防護(hù)兩種，枯水位較低時(shí)采用垂直防護(hù)，設(shè)計(jì)采用防護(hù)深度為1m?？菟惠^高，垂直防護(hù)困難時(shí)，采用水平防護(hù)。水平防護(hù)頂部設(shè)置腳槽，腳槽頂高程高出枯水位0.5m，水平防護(hù)長(zhǎng)度根據(jù)省內(nèi)多條河流整治經(jīng)驗(yàn)，按照3倍沖刷深控制，若險(xiǎn)工位于近深泓線段，防護(hù)范圍需滿足過(guò)深泓線3倍沖刷長(zhǎng)度，計(jì)算結(jié)果見表2。

4.2.2.2 護(hù)面厚度設(shè)計(jì)

根據(jù)《堤防工程設(shè)計(jì)規(guī)范》規(guī)定，在波浪作用下，斜坡堤干砌石護(hù)坡的護(hù)面厚度t可按下式計(jì)算：

(10)

式中：K1為系數(shù)，干砌石取0.266；γb為塊石的重度,kN/m3；取27kN/m3；γ為水的重度,kN/m3；取10kN/m3；H為計(jì)算波高，當(dāng)d/L≥0.125時(shí)，取H4%；當(dāng)d/L<0.125時(shí)，取H13%；d為堤前水深,m；

表2 坡式護(hù)岸防護(hù)長(zhǎng)度統(tǒng)計(jì)表

風(fēng)浪計(jì)算采用《堤防工程設(shè)計(jì)規(guī)范》公式：

(11)

(12)

將各參數(shù)代入上式中，計(jì)算得t=0.16m。

馬克菲爾公司做了詳盡的綠濱墊的抗沖刷模型和原型試驗(yàn)，根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果以及多年的工程經(jīng)驗(yàn)的總結(jié)，得出了“綠濱墊系列防護(hù)與流速的關(guān)系表”(如表3所示)：

表3 綠濱墊系列防護(hù)與流速的關(guān)系表

根據(jù)險(xiǎn)工護(hù)岸工程的實(shí)際經(jīng)驗(yàn)，對(duì)流速>5.0m/s的護(hù)岸，塊石護(hù)坡厚度取0.50m，填石粒徑10-20cm。對(duì)流速<5.0m/s的護(hù)岸，塊石護(hù)坡厚度取0.30m，填石粒徑7-15cm。各險(xiǎn)工坡面厚度見表4。

表4 坡面厚度統(tǒng)計(jì)表

4.2.2.3 塊石護(hù)坡穩(wěn)定計(jì)算

1)采用《堤防工程設(shè)計(jì)規(guī)范》中折線滑動(dòng)法，利用北京理正巖土軟件計(jì)算出護(hù)岸整體穩(wěn)定系數(shù)為1.435>1.25，滿足要求。

2)固濱籠和綠濱墊下鋪設(shè)長(zhǎng)絲無(wú)紡布，對(duì)摩擦力的影響按80%進(jìn)行折算，坡比按最陡處考慮為1∶2.5，坡角為21.8°，由塊石護(hù)坡與無(wú)紡布沿岸坡滑動(dòng)的安全系數(shù)為：

K=tg(34.5×0.8)/tg21.8=1.31>1.25

塊石與無(wú)紡布滿足岸坡抗滑要求，塊石只要砌筑得密實(shí)牢固，沒有鐵絲網(wǎng)也是安全牢固的。目前在東北地區(qū)多采用鐵絲石籠護(hù)砌，其原因是在護(hù)岸工程中，邊坡有時(shí)過(guò)陡，本身不夠穩(wěn)定，有時(shí)下部基礎(chǔ)不牢固造成塊石下滑?；?yàn)榉乐挂蚴┕べ|(zhì)量過(guò)低，影響到工程安全。因此在設(shè)計(jì)時(shí)，根據(jù)我省險(xiǎn)工護(hù)岸施工經(jīng)驗(yàn)，采用鍍高爾凡覆塑石籠護(hù)砌，網(wǎng)格由外面的鋼絲經(jīng)機(jī)械編織而成，網(wǎng)格尺寸為長(zhǎng)4m×寬1m×厚0.5m和長(zhǎng)4m×寬2m×厚0.3m。

4.2.2.4 護(hù)岸頂部設(shè)計(jì)

對(duì)于保護(hù)村莊的坡式護(hù)岸，護(hù)岸超高取0.5m，防止10a一遇設(shè)計(jì)水位超過(guò)岸頂對(duì)坡后土體造成沖刷，威脅村莊安全。

護(hù)岸頂部處理主要有布排錨固、岸頂處理、岸頂防沖。根據(jù)近幾年遼寧地區(qū)險(xiǎn)工護(hù)岸的經(jīng)驗(yàn)，在水上部分石籠護(hù)岸的頂端，為使護(hù)岸與灘面銜接良好，以防止在洪水期形成后部淘刷，并阻止灘面雨水或河水入侵，防止坡面遭到破壞，將石籠向外延長(zhǎng)1.0m?，F(xiàn)狀高程較低，需回填土，壓實(shí)后在坡頂做石籠。

4.2.2.5 護(hù)岸上下游石籠錨固

在石籠護(hù)岸的上下游，也就是護(hù)岸的起始點(diǎn)和終點(diǎn)位置，為防止水流頂沖、淘刷，垂直于水流方向，沿石籠護(hù)岸邊緣開挖一0.5m×1m的溝槽，把無(wú)紡布?jí)喝氩蹆?nèi)，然后進(jìn)行石籠砌筑。

5 結(jié) 語(yǔ)

蘭河為太子河支流，建成穩(wěn)定健康的河道有利于減少水庫(kù)的入庫(kù)泥沙及改善水質(zhì)。作為水源地，為引蘭入湯工程提供優(yōu)良水保障。現(xiàn)狀蘭河河道險(xiǎn)工險(xiǎn)段較多，使兩岸人民生命財(cái)產(chǎn)安全受到威脅，防護(hù)工程的建設(shè)能夠給當(dāng)?shù)厝嗣裉峁┮粋€(gè)穩(wěn)定的外部環(huán)境。兩岸廢渣的隨意堆放，擾亂了河道的形態(tài)，經(jīng)過(guò)護(hù)岸設(shè)計(jì)及治理后兩岸房屋、農(nóng)田得以有效保護(hù)；水土流失情況得以改善，對(duì)社會(huì)經(jīng)濟(jì)穩(wěn)定發(fā)展和構(gòu)建社會(huì)主義和諧社會(huì)具有十分重要的意義。