聶丹丹 馮晉霞2)? 戚蒙 李淵驥2) 張寬收2)

1) (山西大學(xué)光電研究所, 量子光學(xué)與光量子器件國家重點(diǎn)實驗室, 太原 030006)

2) (極端光學(xué)協(xié)同創(chuàng)新中心, 山西大學(xué), 太原 030006)

紅外激光光源在微量氣體、高分辨率光譜分析和量子光學(xué)研究等領(lǐng)域具有重要的應(yīng)用.本文利用鎖定單共振光學(xué)參量振蕩器內(nèi)腔標(biāo)準(zhǔn)具的方案獲得了無跳模連續(xù)調(diào)諧的紅外激光輸出, 理論和實驗研究了紅外激光的強(qiáng)度噪聲特性, 分析了影響強(qiáng)度噪聲的因素.通過控制非線性晶體的溫度和標(biāo)準(zhǔn)具調(diào)制信號實現(xiàn)了對紅外激光強(qiáng)度噪聲的抑制.當(dāng)控制非線性晶體工作溫度為60 ℃, 內(nèi)腔標(biāo)準(zhǔn)具調(diào)制信號為8 kHz時, 單共振光學(xué)參量振蕩器輸出信號光和閑置光的強(qiáng)度噪聲分別降低了11和8 dB.

1 引 言

連續(xù)波可調(diào)諧紅外激光光源在實時微量氣體檢測與分析、高分辨率光譜分析、大氣監(jiān)測和量子光學(xué)研究等領(lǐng)域具有重要的應(yīng)用[1?4].在上述應(yīng)用中, 紅外激光光源要保證高功率、無跳模連續(xù)調(diào)諧、單頻穩(wěn)定運(yùn)轉(zhuǎn)的特性, 特別是在量子光學(xué)的實驗研究中, 還要求紅外激光光源的強(qiáng)度噪聲盡可能接近散粒噪聲基準(zhǔn) (shot noise level, SNL)[5?7].紅外激光光源的額外噪聲是限制制備的量子光源量子特性提高的重要因素之一[8,9], 因而對其噪聲特性的研究非常有必要.

利用單共振光學(xué)參量振蕩器(singly resonant optical parametric oscillator, SRO)可獲得高功率連續(xù)波可調(diào)諧紅外激光[10?12].通過在SRO腔內(nèi)插入標(biāo)準(zhǔn)具, 可實現(xiàn)輸出紅外激光的無跳模運(yùn)轉(zhuǎn)[13].1996年, Bosenberg等[13]采用在環(huán)形腔結(jié)構(gòu)SRO腔內(nèi)插入標(biāo)準(zhǔn)具的方法, 分別獲得了1.6和3.55 W可調(diào)諧信號光 (波長調(diào)諧范圍: 1.45—1.60 μm)和閑置光 (波長調(diào)諧范圍: 3.95 —3.25 μm)紅外激光輸出, 但波長并不能實現(xiàn)連續(xù)調(diào)諧.通過將共振光鎖定到參考腔, 將抽運(yùn)調(diào)諧與溫度調(diào)諧相結(jié)合等方案可實現(xiàn)無跳模連續(xù)可調(diào)諧[14?16].2010年, Vainio等[14]利用體布拉格光柵作為SRO腔的輸出耦合鏡, 通過控制光柵的溫度和調(diào)諧抽運(yùn)光波長實現(xiàn)了無跳模調(diào)諧40 GHz的閑置光輸出[14].2011年,Andrieux等[15]將SRO腔的輸出信號光鎖定在共焦法布里-珀羅干涉儀的共振頻率上, 并通過抽運(yùn)光調(diào)諧實現(xiàn)了無跳模調(diào)諧500 GHz的閑置光輸出[15].2012年, Hong 等[16]利用光纖激光器抽運(yùn)的SRO, 通過在SRO腔內(nèi)插入兩片未鍍膜的熔融石英標(biāo)準(zhǔn)具來確保SRO輸出信號光的波長不變,通過抽運(yùn)光調(diào)諧和溫度調(diào)諧獲得了無跳模調(diào)諧900 GHz的閑置光輸出.而紅外激光更寬范圍的調(diào)諧受限于抽運(yùn)光的調(diào)諧范圍, 也會出現(xiàn)跳?，F(xiàn)象.對于輸出紅外激光噪聲特性的研究, 早在1998年,Turnbull等[17]在理論上計算得到了SRO腔內(nèi)信號光光子壽命越長, 輸出信號光的功率起伏就越小的結(jié)論.2012年, Sabouri等[18]理論和實驗研究了SRO的抽運(yùn)功率與輸出光功率起伏的關(guān)系, 實驗測量了閑置光場時域內(nèi)功率起伏隨抽運(yùn)功率的變化.文獻(xiàn)[15]將信號光鎖定在共焦法布里-珀羅干涉儀的共振頻率上并測量了輸出信號光的噪聲,在0—100 Hz的頻率范圍內(nèi)噪聲得到一定的抑制.2014年, Mieth等[19]利用邊帶鎖頻技術(shù)鎖定SRO實現(xiàn)了0—100 Hz的頻率范圍內(nèi)噪聲的抑制.

本文首先利用鎖定SRO內(nèi)腔標(biāo)準(zhǔn)具的方案獲得了無跳模連續(xù)寬帶調(diào)諧的紅外激光輸出, 然后在理論和實驗上研究了紅外激光的強(qiáng)度噪聲特性, 分析了影響強(qiáng)度噪聲的因素, 最后通過控制非線性晶體的溫度和標(biāo)準(zhǔn)具調(diào)制信號實現(xiàn)了紅外激光強(qiáng)度噪聲的抑制, 優(yōu)化了紅外激光光源的輸出性能, 為后續(xù)量子光學(xué)研究提供了優(yōu)質(zhì)光源.

2 理論分析

采用半經(jīng)典理論研究SRO輸出紅外激光的強(qiáng)度噪聲特性[20,21], 理論模型如圖1所示.頻率為wp的抽運(yùn)光單次穿過二階非線性晶體(本文采用摻氧化鎂的周期極化鈮酸鋰晶體, 簡記為MgO:PPLN), 經(jīng)過頻率下轉(zhuǎn)換過程產(chǎn)生頻率為ws的信號光和wi的閑置光.信號光在SRO腔內(nèi)共振, 閑置光單次穿過晶體后直接輸出.

圖1 SRO 的理論模型Fig.1.Theoretical model of SRO.

在平面波近似、小信號增益的條件下, SRO內(nèi)腔場的運(yùn)動方程如下[21]:

其中, αp, αs和 αi分別表示 SRO 腔內(nèi)晶體中心處的抽運(yùn)場、信號場和閑置場; αp,in為入射的抽運(yùn)場,αs,in為信號光從輸出耦合鏡耦合處引入的真空場,βs,in為其他損耗引入的真空場; τ 為信號光在腔內(nèi)循環(huán)一周的時間; γs為與輸出耦合鏡透射率有關(guān)的損耗,為信號光輸出耦合鏡的透射率;μs為與其他腔鏡的透射率以及晶體的吸收等有關(guān)的損耗, 定義內(nèi)腔總損耗g = gs+ μs; χ 為二階非線性晶體的耦合系數(shù).

為了研究輸出信號光和閑置光場的噪聲特性,采用算符線性化的方法將光場寫為其平均值與起伏之和定義為抽運(yùn)參數(shù),分別為輸入抽運(yùn)光場的平均值以及SRO的抽運(yùn)閾值.根據(jù)光場的平均值運(yùn)動方程, 可求得由此可寫出信號光和閑置光內(nèi)腔場的起伏方程如下:

定義光場的正交振幅和正交相位分量分別為

利用傅里葉變換將方程(2)變換到頻域空間以研究光場在分析頻率為w時的起伏特性, 取方程的復(fù)共軛并求和, 可得到內(nèi)腔場信號光和閑置光的正交振幅分量為

根據(jù)輸入輸出場的關(guān)系:

其中, γi為與輸出耦合鏡的透射率有關(guān)的損耗,, ti為閑置光輸出耦合鏡的透射率.

將方程(4)代入方程(5), 可得到輸出信號光和閑置光的強(qiáng)度噪聲起伏為

其中, Sp(ω) 為抽運(yùn)光的強(qiáng)度噪聲.由于輸入場pαs,in(ω), q αs,in(ω) , p βs,in(ω) 和 q βs,in(ω) 均 為 真 空 場 ,所以起伏均為1.

通過調(diào)節(jié)SRO腔內(nèi)插入標(biāo)準(zhǔn)具的角度以及MgO:PPLN晶體的溫度可以優(yōu)化輸出信號光場和閑置光場的強(qiáng)度噪聲起伏特性.MgO:PPLN晶體通光方向的長度為 lc, 折射率為nc.當(dāng)調(diào)節(jié)晶體的溫度時, 根據(jù)經(jīng)驗公式, 折射率會隨著晶體溫度的變化而發(fā)生變化[22], 光在晶體內(nèi)走過的光程也發(fā)生了變化, 光程在 SRO 腔內(nèi)插入標(biāo)準(zhǔn)具并鎖定后可獲得無跳模調(diào)諧的紅外激光輸出, 標(biāo)準(zhǔn)具厚度為 le, 折射率為 ne.在鎖定標(biāo)準(zhǔn)具的過程中, 加入調(diào)制幅度為A、調(diào)制頻率為W的正弦調(diào)制信號控制標(biāo)準(zhǔn)具的角度變化[23].和標(biāo)準(zhǔn)具相連接的電機(jī)旋轉(zhuǎn)所需電壓與標(biāo)準(zhǔn)具角度的對應(yīng)關(guān)系為1 V/1°, 因此標(biāo)準(zhǔn)具的角度隨著加載在電機(jī)上的調(diào)制信號的變化即為AsinWt.標(biāo)準(zhǔn)具的角度發(fā)生變化后, 光在標(biāo)準(zhǔn)具內(nèi)走過的光程發(fā)生了變化, 光程信號光在腔內(nèi)循環(huán)一周的時間, l為不包含晶體和標(biāo)準(zhǔn)具的SRO空腔腔長.因此從方程(6)可以看出, 通過控制MgO:PPLN晶體的溫度、標(biāo)準(zhǔn)具的調(diào)制頻率W均可以實現(xiàn)SRO輸出信號光場和閑置光場強(qiáng)度噪聲的優(yōu)化.

3 實驗裝置

利用SRO產(chǎn)生連續(xù)寬帶調(diào)諧紅外激光的實驗裝置如圖2所示.

圖2 利用光學(xué)參量振蕩器產(chǎn)生連續(xù)寬帶調(diào)諧紅外激光的實驗裝置Fig.2.Experimental setup for generation of broad band tunable infrared laser by singly resonant optical parametric oscillator.

抽運(yùn)激光光源為自制的連續(xù)單頻Nd:YVO4激光器, 輸出波長為 1064 nm, 輸出功率為 30 W.輸出激光經(jīng)過半波片(half-wave-plate, HWP)和光隔離器 (optical isolator, OI)以防止反射光影響激光器的運(yùn)轉(zhuǎn).HWP2控制抽運(yùn)光進(jìn)入SRO腔的偏振方向.L1為模式匹配透鏡.SRO腔設(shè)計為四鏡環(huán)形腔結(jié)構(gòu), 由兩個凹面鏡和兩個平面鏡組成.凹面鏡 M1和M2的曲率半徑均為100 mm,鍍有入射角度為8°時的抽運(yùn)光和閑置光增透膜(T1.06 μm&3.3 μm> 95%)、信號光高反膜 (R1.5 μm>99.8%).平面鏡 M3 鍍有信號光高反膜 (R1.5 μm>99.8%).平面鏡 M4 鍍有信號光部分反射膜 (T1.5 μm為1.5%), 作為信號光的輸出耦合鏡.平面鏡M3背面粘有壓電陶瓷傳感器(piezoelectric transducer,PZT), 通過給PZT施加電壓來控制SRO的腔長.二階非線性晶體采用的是摻雜濃度為5%的MgO:PPLN 晶體, 其尺寸為 1 mm (T) × 10 mm (W) ×30 mm (L), 實驗中所用的極化周期為 30.6 μm,晶體的雙端端面均鍍有抽運(yùn)光、信號光和閑置光減反膜 (R1.5 μm< 0.5%, R1.06 μm&3.3 μm< 2%).MgO:PPLN晶體被置于控溫爐中, 與控制精度為0.01 ℃的溫度控制儀相連接以實現(xiàn)晶體溫度的精確控制.

在SRO腔內(nèi)插入并鎖定標(biāo)準(zhǔn)具實現(xiàn)了連續(xù)無跳模寬調(diào)諧的紅外激光輸出.標(biāo)準(zhǔn)具尺寸為2 mm(T) × 5 mm (W) × 1 mm (L), 材質(zhì)為鈮酸鋰電光晶體.將標(biāo)準(zhǔn)具粘在振鏡電機(jī)(galvanometer scanner, GS)上, 通過在 GS 上加載電壓實現(xiàn)對標(biāo)準(zhǔn)具角度的控制.信號光通過輸出耦合鏡M4輸出, 再經(jīng)過高反鏡M5反射后, 通過半波片和偏振分束器的大部分功率的光被反射進(jìn)入功率計測量其功率, 一小部分光透射后輸入自零拍探測系統(tǒng)測量其強(qiáng)度噪聲, 自零拍探測系統(tǒng)由半波片、偏振分束器和兩個光電探測器(photo diode, PD)組成.進(jìn)入PD1和PD2的光轉(zhuǎn)化為電流, 交流部分輸入加減法器進(jìn)行和差, 并通過頻譜分析儀(spectrum analyzer, SA)對和、差光電流噪聲功率譜進(jìn)行測量, 輸出光電流的和與差分別代表信號光的強(qiáng)度噪聲和相對應(yīng)的SNL.鎖相放大器(lock-in amplifier,LA)輸出幅度為mV量級的正弦信號加載在GS上作為調(diào)制信號, PD1輸出光電流的直流部分進(jìn)入LA進(jìn)行解調(diào)后得到誤差信號.誤差信號通過比例積分微分控制器 (proportional integral differentiator, PID)后和調(diào)制信號以及一個直流偏置信號 (direct current, DC)經(jīng)自制的加法器 (+)相加輸出后加載到GS上, 用于控制和鎖定標(biāo)準(zhǔn)具的入射角.PD2輸出光電流的直流部分進(jìn)入LA進(jìn)行解調(diào)后得到誤差信號, 經(jīng)過PID和高壓放大器(high voltage, HV)加載到PZT上, 用于控制和鎖定SRO的腔長.

閑置光場通過平凹鏡M2輸出后, 經(jīng)過雙色鏡M6將剩余抽運(yùn)光反射, 閑置光透射.由于光學(xué)元件, 如半波片、偏振分束鏡等材料, 對閑置光波段3 μm附近有強(qiáng)的吸收, 所以很難制作, 因此采用光電探測器直接測量閑置光的強(qiáng)度噪聲.

4 實驗結(jié)果及分析

首先, 將內(nèi)腔標(biāo)準(zhǔn)具鎖定到SRO的振蕩頻率上, 以實現(xiàn)無跳模連續(xù)寬調(diào)諧的紅外激光輸出.為了獲得高參量轉(zhuǎn)化效率, 設(shè)計SRO抽運(yùn)光和信號光的聚焦因子均為1, 優(yōu)化SRO光學(xué)腔長為562 mm, 腔內(nèi)振蕩信號光的腰斑為 60 μm 時, 能確保高抽運(yùn)功率下SRO能夠高效穩(wěn)定輸出.實驗測量得到SRO的閾值功率為7.3 W.當(dāng)抽運(yùn)功率為22 W時, 輸出的信號光和閑置光的功率分別為 4.1 和 2.3 W, 光光轉(zhuǎn)化效率為 29%, 斜效率為42.6%.抽運(yùn)消耗為61%.通過改變MgO:PPLN晶體的溫度從20 ℃到70 ℃, 信號光的波長調(diào)諧范圍為 1551.9—1568.6 nm, 閑置光的波長調(diào)諧范圍為3307.3—3384.3 nm, 信號光和閑置光的調(diào)諧范圍均可達(dá)到2063.7 GHz.

由于在研究SRO輸出紅外激光的強(qiáng)度噪聲特性時, 抽運(yùn)激光的噪聲是一個重要參數(shù), 所以實驗測量1064 nm抽運(yùn)激光的強(qiáng)度噪聲, 結(jié)果如圖3所示.曲線(i)為SNL, 曲線(ii)為輸入SRO腔之前抽運(yùn)激光的噪聲, 在分析頻率為7 MHz后達(dá)到SNL.曲線(iii)為單次穿過SRO腔之后抽運(yùn)激光的噪聲, 在分析頻率為 7 MHz 后達(dá)到 SNL, 當(dāng)分析頻率為 300 kHz—5 MHz 時, 強(qiáng)度噪聲得到了抑制, 這是由于SRO腔對抽運(yùn)光的強(qiáng)度噪聲也有一定的過濾能力.

圖3 1064 nm 抽運(yùn)激光的強(qiáng)度噪聲譜Fig.3.Intensity noise power spectra of pump light of SRO at 1064 nm.

然后, 理論和實驗研究了SRO輸出紅外激光的強(qiáng)度噪聲特性隨著非線性晶體溫度的變化趨勢(圖4).圖4中實線為理論計算的強(qiáng)度噪聲隨著晶體溫度的變化, 點(diǎn)為實驗數(shù)據(jù).圖4(a)為輸出信號光的強(qiáng)度噪聲特性, 圖4(b)為輸出閑置光的強(qiáng)度噪聲特性.圖4中理論計算所采用的參數(shù)如下: 非線性晶體的長度為30 mm, SRO空腔的長度為546 mm, SRO 的抽運(yùn)功率為 22 W, 抽運(yùn)閾值為7.3 W, 信號光輸出耦合鏡透射率為 1.5%, 其余內(nèi)腔損耗為0.5%, 所采用的抽運(yùn)激光的強(qiáng)度噪聲為實驗測得的SRO腔前的抽運(yùn)激光的強(qiáng)度噪聲數(shù)據(jù), 即圖3中曲線(ii).理論計算和實驗數(shù)據(jù)基本吻合.由圖4(a)可以看出, 當(dāng)晶體溫度從 20 ℃ 變化到60 ℃時, 信號光的強(qiáng)度噪聲逐漸降低.圖4(a)中不同的線表示不同分析頻率處的強(qiáng)度噪聲變化情況.在分析頻率為 300 kHz—1.5 MHz 的范圍內(nèi),信號光的強(qiáng)度噪聲隨晶體溫度變化明顯.當(dāng)晶體溫度從 20 ℃ 升高至 60 ℃ 時, 在分析頻率為 300 kHz處, 信號光強(qiáng)度噪聲降低約 6 dB.由圖4(b)可以看出, 當(dāng)晶體溫度從 20 ℃ 變化到 60 ℃ 時, 閑置光的強(qiáng)度噪聲也逐漸降低, 但其顯著變化的頻率范圍較小.圖4(b)中不同的線表示不同分析頻率處的強(qiáng)度噪聲變化情況.在分析頻率為300 kHz—800 kHz的范圍內(nèi), 閑置光的強(qiáng)度噪聲隨晶體溫度變化明顯.當(dāng)晶體溫度從20 ℃升高至60 ℃時,在分析頻率為300 kHz處, 閑置光強(qiáng)度噪聲降低約5 dB.即使通過非線性晶體的溫度可以實現(xiàn)SRO輸出的信號光和閑置光強(qiáng)度噪聲的優(yōu)化, 但其仍高于SNL.圖4中強(qiáng)度噪聲為歸一化處理的結(jié)果, 因此0點(diǎn)處即代表SNL.在調(diào)節(jié)溫度優(yōu)化輸出紅外激光強(qiáng)度噪聲的過程中, 輸出激光的波長也會隨溫度發(fā)生變化.

圖4 SRO輸出光的歸一化強(qiáng)度噪聲譜隨著晶體溫度的變化 (a)信號光的歸一化強(qiáng)度噪聲功率譜; (b)閑置光的歸一化強(qiáng)度噪聲功率譜Fig.4.Normalized intensity noise power spectra of output light of SRO vs.temperature of the crystal: (a) Normalized intensity noise power spectra of the signal; (b) normalized intensity noise power spectra of the idler.

在優(yōu)化非線性晶體溫度的基礎(chǔ)上, 通過優(yōu)化標(biāo)準(zhǔn)具的調(diào)制信號頻率進(jìn)一步降低輸出紅外激光的強(qiáng)度噪聲.圖5顯示了SRO輸出紅外激光的強(qiáng)度噪聲特性隨著標(biāo)準(zhǔn)具調(diào)制信號頻率的變化趨勢.圖5(a)和圖5(b)分別給出了理論計算和實驗測量的輸出信號光的強(qiáng)度噪聲特性, 圖5(c)和圖5(d)分別給出了理論計算和實驗測量的輸出閑置光的強(qiáng)度噪聲特性.圖5中理論計算所采用的參數(shù)與圖4中所采用的參數(shù)相同, 晶體溫度為60 ℃.由圖5可以看出, 當(dāng)增大標(biāo)準(zhǔn)具的調(diào)制信號頻率時,信號光和閑置光的強(qiáng)度噪聲均會得到抑制, 但顯著下降的頻率范圍不同, 閑置光的范圍較小.圖5中不同的線表示隨著標(biāo)準(zhǔn)具調(diào)制信號的頻率變化SRO輸出強(qiáng)度的噪聲變化情況.由圖5(b)可以看出, 在分析頻率為 300 kHz—1.0 MHz 的范圍內(nèi),信號光的強(qiáng)度噪聲隨標(biāo)準(zhǔn)具的調(diào)制信號變化明顯.當(dāng)分析頻率為 300 kHz, 標(biāo)準(zhǔn)具的調(diào)制信號從2 kHz 變化至 8 kHz時, 信號光強(qiáng)度噪聲降低約5 dB.由圖5(d)可以看出, 當(dāng)標(biāo)準(zhǔn)具的調(diào)制信號從 2 kHz變化至 8 kHz時, 閑置光的強(qiáng)度噪聲也逐漸降低, 但其顯著變化的頻率范圍較小, 分析頻率范圍約為 300—700 kHz.當(dāng)分析頻率為 300 kHz,標(biāo)準(zhǔn)具的調(diào)制信號從 2 kHz 變化至 8 kHz時, 閑置光強(qiáng)度噪聲降低約3 dB.圖5中強(qiáng)度噪聲為歸一化處理的結(jié)果, 0點(diǎn)處即代表SNL.當(dāng)調(diào)制信號從 2 kHz 變化至 8 kHz 時, 標(biāo)準(zhǔn)具的角度隨之從0.17°變化至0.49°, 該實驗過程中未觀察到明顯的走離效應(yīng), SRO運(yùn)轉(zhuǎn)穩(wěn)定.

圖5 SRO輸出光的歸一化強(qiáng)度噪聲譜隨著標(biāo)準(zhǔn)具調(diào)制頻率的變化 (a), (b)信號光的歸一化強(qiáng)度噪聲功率譜的理論和實驗值;(c), (d)閑置光的歸一化強(qiáng)度噪聲功率譜的理論和實驗值Fig.5.Normalized intensity noise power spectra of output light of SRO vs.modulation frequency of the etalon: (a) and (b) Theoretical and experimental data of normalized intensity noise power spectra of the signal, respectively; (c) and (d) theoretical and experimental data of normalized intensity noise power spectra of the idler, respectively.

盡管通過控制SRO非線性晶體的溫度、標(biāo)準(zhǔn)具的調(diào)制頻率實現(xiàn)了其輸出紅外激光強(qiáng)度噪聲的抑制, 在分析頻率為 300 kHz處, 信號光的強(qiáng)度噪聲降低了11 dB, 閑置光的強(qiáng)度噪聲降低了8 dB,但其強(qiáng)度噪聲仍高于SNL.這可能是受到了SRO抽運(yùn)光引入的額外噪聲的影響.為了實現(xiàn)紅外激光光源在量子光學(xué)實驗上的更好的應(yīng)用, 需要進(jìn)一步采用模式清潔器、光電反饋等技術(shù)以抑制其強(qiáng)度噪聲, 使之達(dá)到SNL.

5 結(jié) 論

利用鎖定SRO內(nèi)腔標(biāo)準(zhǔn)具的方案實現(xiàn)了無跳模連續(xù)寬調(diào)諧的紅外激光輸出, 信號光和閑置光的調(diào)諧范圍均可達(dá)到2063.7 GHz.信號光的波長調(diào)諧范圍為 1551.9—1568.6 nm, 閑置光的波長調(diào)諧范圍為 3307.3—3384.3 nm.在理論和實驗上研究了紅外激光的強(qiáng)度噪聲特性, 通過控制非線性晶體的溫度和標(biāo)準(zhǔn)具調(diào)制信號可以實現(xiàn)紅外激光強(qiáng)度噪聲的抑制.當(dāng)控制非線性晶體工作溫度為60 ℃,內(nèi)腔標(biāo)準(zhǔn)具調(diào)制信號為8 kHz時, SRO輸出信號光和閑置光的強(qiáng)度噪聲分別降低了11和8 dB.下一步將通過模式清潔器過濾抽運(yùn)光的額外噪聲, 并利用光電反饋技術(shù)將輸出信號光和閑置光的強(qiáng)度噪聲在更低的分析頻率范圍內(nèi)進(jìn)行抑制, 為后續(xù)量子光學(xué)實驗提供更優(yōu)質(zhì)的紅外激光光源.