王章

【摘要】旁壓試驗通過在試驗深度測定土體變形和壓力，進行土層指標計算。樁基工程廣泛應(yīng)用于工程建設(shè)中，樁基承載力的計算對工程意義重大，現(xiàn)行高層建筑巖土工程勘察標準中，利用旁壓試驗極限壓力進行樁基承載力計算，實際試驗中受各種外在因素影響，極限壓力從旁壓曲線識別較為困難，相比而言，臨塑壓力從旁壓曲線上可讀取度更高，故研究利用臨塑壓力進行樁基承載力計算，對工程意義重大。

【關(guān)鍵詞】旁壓;臨塑壓力;樁基承載力

旁壓試驗自1930年德國工程師Kogler提出后，已廣泛應(yīng)用于各類工程、各種巖土，成為重大工程巖土參數(shù)獲取的主要測試手段。樁基礎(chǔ)目前廣泛應(yīng)用于市政工程、水利工程及工業(yè)、民用建筑，但樁基礎(chǔ)的受力情況較為復雜，如何合理評價基樁的承載力、提供合理的設(shè)計參數(shù)關(guān)系到工程安全及經(jīng)濟性，因此對樁基承載力的分析研究很有必要性。旁壓試驗作為一種原位測試手段，對土體擾動性相對較小，能夠有效模擬土體的應(yīng)變過程，因此研究利用旁壓試驗進行樁基承載力分析工程意義重大。

1、旁壓試驗原理

旁壓試驗是一種原位載荷手段，由旁壓器、加壓穩(wěn)壓裝置、量測及控制裝置等部分組成，通過自鉆或者預(yù)鉆，將旁壓腔置于預(yù)定的試驗位置，利用加壓裝置所產(chǎn)生的氣壓，作用于測管中的水面，并傳至旁壓器的測腔中，促使彈性膜發(fā)生形變膨脹，使土體產(chǎn)生徑向變形，通過量測裝置，量測應(yīng)力和應(yīng)變，即壓力和測管水位變化（測腔體積變化），根據(jù)壓力和水位變化（體積變化）曲線，通過各經(jīng)驗公式，進行地基土的參數(shù)指標估算。

2、規(guī)范中關(guān)于旁壓的樁基承載力計算

《高層建筑巖土工程勘察標準》（以下簡稱“高規(guī)”）中，給出了關(guān)于旁壓試驗的計算單樁承載力的樁基設(shè)計參數(shù)，樁周土極限側(cè)阻力詳見下表1，極限端阻力計算公式如下：

粘性土：qps=2PL

粉? 土：qps=2.5PL

砂? 土：qps=3PL

表1 預(yù)制樁樁周土極限側(cè)阻力qsis

鉆孔灌注樁樁周土極限側(cè)阻力qsis可按預(yù)制樁的70%～80%采用，極限端阻力可按預(yù)制樁的30%～40%采用。

從上述公式中可知，高規(guī)中單樁承載力計算以旁壓試驗中的極限壓力PL為基礎(chǔ)，進行相關(guān)參數(shù)的經(jīng)驗公式推斷，主要考慮基樁承載力發(fā)揮時，需產(chǎn)生相對位移，而極限承載力的發(fā)揮，意味著樁土之間已經(jīng)發(fā)生塑性破壞，因此經(jīng)驗參數(shù)采用了極限壓力PL。

3、旁壓試驗參數(shù)初步分析

旁壓試驗是通過旁壓腔的體變和壓力變化，推導各項參數(shù)。壓力變化通過壓力測量裝置，體積變化通過水位管測量。對于旁壓試驗，成孔質(zhì)量直接關(guān)系到試驗成果，要求孔壁做到圓整、豎直、光滑、孔壁盡量少擾動、試驗孔徑比旁壓器外徑大3mm～4mm。下圖1為實際工程中遇到的幾種情況。旁壓試驗過程中的土體變化大致可以分為三個階段，第一階段，土體恢復階段，由于初始階段土體受成孔影響而擾動，在加壓后，土體快速壓縮;第二階段，似彈性變形階段，當土體先期擾動影響減小后，進入彈性階段，變形與壓力呈線性變化;第三階段，塑性變形階段，隨著壓力的不斷增加，土體由彈性階段漸漸進入塑性階段，直至破壞。從實際工程中的，各種情況旁壓曲線可知，臨塑壓力PY，當土體從彈性到臨塑過渡段完整時，可從旁壓曲線上讀取;當縮孔或擴孔嚴重時，后半段曲線不能完整顯示時，無法讀取臨塑壓力，下一階段極限壓力PL亦無法讀取;極限壓力一般為垂直于V軸的漸近線對應(yīng)的壓力，但受限于儀器自身的額定壓力和體積變形量，極限壓力的讀取，需要根據(jù)線型進行預(yù)測，受人為主觀因素影響較大。綜上所述，旁壓試驗中，彈性到臨塑段曲線相對較為完整，可以通過作圖法從曲線中讀取臨塑壓力，塑性階段曲線受多種因素影響，大部分情況下，塑性階段的后半段曲線無法完整顯示，需通過推測曲線走向，從而獲取極限壓力。故考慮對采用臨塑壓力進行樁基承載力計算，相對來講，可以避免對旁壓曲線后續(xù)走向的推測，直接從曲線彈塑性過渡段獲取臨塑壓力，能夠提高數(shù)據(jù)可靠度。

圖1? ? 幾種典型旁壓試驗圖

4、工程實例分析

4.1工程地質(zhì)概況

某工程位于上海市浦東新區(qū)張江地區(qū)，新建多層高層辦公樓，場地屬濱海平原地貌類型，根據(jù)勘察資料，試驗涉及的地層主要為：①層填土、②層褐黃～灰黃色粉質(zhì)粘土、③層灰色淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土、④層灰色淤泥質(zhì)粘土、⑤1層灰色粘土、⑤3層灰色粉質(zhì)粘土夾粉土、⑤4層灰綠色粉質(zhì)粘土、⑦1層草黃色砂質(zhì)粉土、⑦2層灰黃色粉砂。土層分布詳見表2：

4.2試驗成果分析

旁壓試驗共布置了3個點，采用PM-2B型預(yù)鉆型旁壓儀，試驗深度均為60m，試驗間距2m～3m，試驗前對儀器進行校正和率定，包括彈性膜約束力、綜合體變系數(shù)率定。

根據(jù)旁壓試驗成果，分層統(tǒng)計出場地內(nèi)各土層初始壓力、臨塑壓力及極限壓力，并根據(jù)高規(guī)中表8.3.13和公式8.3.13-3計算樁基設(shè)計參數(shù)，同時給出地質(zhì)勘察報告中上海地區(qū)經(jīng)驗參數(shù)法所提樁基參數(shù)進行對照。具體詳見表2：

根據(jù)上表中樁基參數(shù)，對于樁長45m，樁徑700mm鉆孔灌注樁，按上海地區(qū)經(jīng)驗參數(shù)法樁基承載力4667kN、按旁壓試驗計算承載力4263kN。同時收集了鄰近場地的類似樁基的靜載荷試驗成果，承載力約4800kN，經(jīng)驗參數(shù)法計算的承載力與載荷試驗基本一致，旁壓試驗承載力比靜載荷試驗承載力略小。由于旁壓試驗為快速載荷試驗，且絕大數(shù)情況，試驗達到終止條件時，并未達到土體的極限破壞，故通過旁壓曲線作圖法得出的極限壓力有一定的偏差，從工程安全角度來講，一般情況下，極限壓力的取值偏于保守，所以基于極限壓力計算所得的旁壓試驗承載力略小。

4.3臨塑壓力和極限壓力相關(guān)性分析

本次試驗共3個旁壓孔，64個旁壓試驗點，對各試驗點臨塑壓力和極限壓力進行相關(guān)性統(tǒng)計分析如下：

圖2? ? 臨塑壓力和極限壓力相關(guān)性分析圖

根據(jù)統(tǒng)計分析結(jié)果，線性相關(guān)系數(shù) R=0.9915，故臨塑壓力和極限壓力具有明顯的相關(guān)性，因此可考慮采用臨塑壓力替代極限壓力進行樁基承載力計算分析。兩者相關(guān)性公式如下：

Py = 0.5401PL + 75.851? ? ? ? ? ? ?（4.3-1）

4.4基于臨塑壓力的樁基承載力公式推導

根據(jù)蘇輝等人“關(guān)于旁壓試驗的土體彈塑性本構(gòu)模型的研究”，土體粘聚力和內(nèi)摩擦角等對模型影響較大，并且主要影響彈塑性階段，對彈性階段基本影響。結(jié)合本文分析，綜合考慮，對于旁壓試驗樁基承載力計算，采用臨塑壓力比極限壓力具有更高的可靠性，且實際工程應(yīng)用更方便，避免了極限壓力人為取值的影響。

由于工程項目試驗數(shù)據(jù)有限，尤其對于端阻試驗點較少，故本次僅對臨塑壓力和側(cè)阻力進行線性回歸分析，端阻力通過前述公式4.3-1，結(jié)合高層規(guī)范進行換算，得出基于臨塑壓力的樁基參數(shù)公式如下：

粘性土：qsis = -6E-05 Py2 + 0.1251 Py – 2.5581? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ?（4.4-1）

qps = 1.080 Py+151.702? ? ? ? ? ? ? （4.4-2）

粉性、砂性土：qsis = 0.0329 Py +23.833

（4.4-3）

粉性土：qps = 1.350 Py+189.628

（4.4-4）

砂性土：qps = 1.620 Py+227.553

（4.4-5）

通過本次求得公式，利用臨塑壓力進行上述樁基承載力計算，得出單樁極限承載力4720kN，與靜載荷試驗基本一致。

結(jié)語：

旁壓試驗作為一種原位測試手段，高規(guī)提出了關(guān)于極限壓力的樁基承載力計算，鑒于極限壓力從旁壓曲線上識別需推測曲線走向，對工程技術(shù)人員要求較高，而臨塑壓力從旁壓曲線中相對較為容易識別，故本文對高規(guī)中關(guān)于旁壓試驗進行樁基承載力計算進行了修正，利用臨塑壓力進行樁基承載力計算，從一定程度上，可以減小因曲線彈塑性段不完整，極限壓力無法識別的不影響，但考慮本工程試驗數(shù)據(jù)較少，且未通過現(xiàn)場靜載荷試驗，未求取臨塑壓力和樁基設(shè)計參數(shù)的直接關(guān)系，因此實際工程應(yīng)用中，應(yīng)結(jié)合工程周邊類似案例，參考使用。

參考文獻：

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