朱艷明，呂 端，胡潤(rùn)芝，王艷輝，張力恒

(西安航天化學(xué)動(dòng)力有限公司，西安 710025)

0 引言

美國(guó)在20世紀(jì)60年代開(kāi)始探索用連續(xù)混合工藝生產(chǎn)固體推進(jìn)劑，Aerojet公司先后開(kāi)發(fā)了UK-100、UK-150、UK-200、UK-400 等Ko-Kneader連續(xù)混合機(jī)，90年代成功用于北極星發(fā)動(dòng)機(jī)和ASRM推進(jìn)劑生產(chǎn)。20世紀(jì)80年代中期，法國(guó)SNPE公司開(kāi)始復(fù)合固體推進(jìn)劑連續(xù)生產(chǎn)工藝的開(kāi)發(fā)，Herakles公司逐步使雙螺桿混合機(jī)設(shè)備工業(yè)化，2005年建成了50～300 kg/h產(chǎn)能的雙螺桿連續(xù)混合試驗(yàn)設(shè)備。目前，歐洲航天局已確定在未來(lái)新一代運(yùn)載火箭阿里安-6和織女星后續(xù)改進(jìn)型上采用雙螺桿連續(xù)混合工藝[1-2]。此外，國(guó)外的固體發(fā)動(dòng)機(jī)裝藥工藝生產(chǎn)線(xiàn)，如美國(guó)Aerojet Rocketdyne公司的Sacramento工廠、Camden工廠以及歐洲Regulus公司的UPG裝藥廠，大量應(yīng)用自動(dòng)化控制和在線(xiàn)監(jiān)測(cè)技術(shù)，可對(duì)固體推進(jìn)劑裝藥生產(chǎn)過(guò)程中的關(guān)鍵工藝參數(shù)和設(shè)備參數(shù)實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)，而且對(duì)各項(xiàng)運(yùn)行參數(shù)進(jìn)行及時(shí)記錄與配方優(yōu)化控制，保證產(chǎn)品質(zhì)量和生產(chǎn)安全[3-4]。國(guó)內(nèi)固體推進(jìn)劑批次混合工藝及其安全控制技術(shù)積累了大量的經(jīng)驗(yàn)[5-9]，主要集中在溫度、壓力以及扭矩的有效檢測(cè)及快速響應(yīng)控制方面。江西航天經(jīng)緯化工有限公司敖維堅(jiān)等[8]采用動(dòng)能矩模型公式，建立了藥漿敏感度、混合機(jī)大小、裝藥量、混合機(jī)扭矩與轉(zhuǎn)速的因果關(guān)系，為預(yù)測(cè)混合工藝扭矩安全提供了理論依據(jù)。湖北航鵬化學(xué)動(dòng)力科技有限責(zé)任公司曾慶林等[9]采用紅外成像技術(shù)、扭矩高速采集技術(shù)、安全連鎖防差錯(cuò)強(qiáng)化設(shè)計(jì)和操作追溯技術(shù)，對(duì)立式混合機(jī)系統(tǒng)安全性和可靠性控制進(jìn)行了技術(shù)升級(jí)。上述批次混合工藝的經(jīng)驗(yàn)，對(duì)連續(xù)混合工藝與裝備研究具有較高的參考價(jià)值。

盡管?chē)?guó)外在基于雙螺桿技術(shù)的含能材料連續(xù)化處理方面的先進(jìn)經(jīng)驗(yàn)[10-13]值得借鑒，如連續(xù)化處理過(guò)程中的加料裝置與工藝、壓力與溫度檢測(cè)設(shè)計(jì)等，其螺桿主機(jī)的核心元件材料較先進(jìn)，使得比國(guó)內(nèi)同類(lèi)設(shè)備的轉(zhuǎn)速高、產(chǎn)能大，具有螺桿撓度低、軸向間隙均勻等優(yōu)點(diǎn)，但所處理復(fù)合推進(jìn)劑粘度低，原材料狀態(tài)差異大，不適合直接引用。本文通過(guò)10 kg/h級(jí)試驗(yàn)裝置的工藝試驗(yàn),對(duì)所采集的螺桿轉(zhuǎn)速、扭矩、機(jī)筒溫度、壓力以及喂料量等關(guān)鍵工藝參數(shù)進(jìn)行設(shè)備適用性與工藝安全性分析，得出工藝參數(shù)檢測(cè)與控制的工程優(yōu)化途徑。

1 雙螺桿連續(xù)混合工藝試驗(yàn)

1.1 試驗(yàn)裝置

本文所采用的試驗(yàn)裝置由加料單元、螺桿主機(jī)、液壓驅(qū)動(dòng)單元與控制系統(tǒng)組成，連續(xù)混合工藝流程如圖1所示。試驗(yàn)中將原料分組，并按工藝順序依次加入到主機(jī)；其中，預(yù)混料(由粘合劑、鍵合劑、添加劑與鋁粉混合而成)采用蠕動(dòng)泵連續(xù)輸送加料，液體料采用精密計(jì)量泵加料，粉體采用失重式計(jì)量模式連續(xù)加料；試驗(yàn)用螺桿結(jié)構(gòu)詳見(jiàn)參考文獻(xiàn)[14]。

圖1 試驗(yàn)機(jī)連續(xù)混合工藝流程示意圖Fig.1 Continuous mixing process flow chart of the pilot test device

試驗(yàn)裝置控制系統(tǒng)由PLC進(jìn)行數(shù)據(jù)采集、執(zhí)行機(jī)構(gòu)驅(qū)動(dòng)與安全連鎖控制；實(shí)時(shí)檢測(cè)的工藝參數(shù)包括溫度、壓力、轉(zhuǎn)速、扭矩與喂料量等；工控機(jī)SCADA系統(tǒng)，實(shí)現(xiàn)工藝參數(shù)實(shí)時(shí)監(jiān)控、過(guò)程報(bào)警和歷史數(shù)據(jù)記錄等功能，滿(mǎn)足遠(yuǎn)程操作與數(shù)據(jù)分析需求。通過(guò)控制螺桿轉(zhuǎn)速、扭矩、腔內(nèi)壓力、機(jī)筒溫度以及喂料量等參數(shù)來(lái)調(diào)整連續(xù)混合工藝，驗(yàn)證混合質(zhì)量和安全。

1.2 試驗(yàn)配方和工藝條件

采用雙螺桿試驗(yàn)裝置進(jìn)行工藝試驗(yàn)，模擬丁羥推進(jìn)劑，設(shè)計(jì)兩種固含量分別為85.3%和80.6%的代料配方如表1所示。

表1 代料配方

設(shè)備運(yùn)行的工藝條件如下：

(1)各組分加料精度優(yōu)于0.5%；

(2)螺桿轉(zhuǎn)速為20～50 r/min；

(3)推進(jìn)劑藥漿溫度范圍：50 ℃；

(4)溫度控制精度：±2 ℃。

2 工藝參數(shù)數(shù)據(jù)分析

2.1 轉(zhuǎn)速與扭矩

與民用螺桿機(jī)相似，螺桿轉(zhuǎn)速受限于螺桿間隙、構(gòu)型以及物料粘度，且與剪切速率呈線(xiàn)性關(guān)系，直接與剪切應(yīng)力和扭矩相關(guān)。因此轉(zhuǎn)速是影響雙螺桿混合均勻性、關(guān)系產(chǎn)品質(zhì)量的關(guān)鍵參數(shù)。另一方面，在固體推進(jìn)劑連續(xù)混合工藝研究中，要求轉(zhuǎn)速不能超過(guò)含能氧化劑的摩擦感度要求，或螺桿施加的粘性剪切熱載荷不能太高，同時(shí)要求不同轉(zhuǎn)速條件下，都能使粘合劑和填料間達(dá)到最佳相互作用所需的剪切力，因此轉(zhuǎn)速與扭矩的穩(wěn)定控制也是保證工藝安全性的關(guān)鍵。

本試驗(yàn)過(guò)程為饑餓喂料模式，試驗(yàn)裝置的螺桿主機(jī)為液壓驅(qū)動(dòng)、雙支撐結(jié)構(gòu)，出料口常壓狀態(tài)。轉(zhuǎn)速檢測(cè)是在螺桿輸出軸側(cè)安裝編碼器直接檢測(cè)實(shí)際的轉(zhuǎn)速；扭矩是液壓設(shè)備內(nèi)部換算取值。

首先，考察不同喂料量對(duì)轉(zhuǎn)速與扭矩的影響。選擇配方Ⅱ，轉(zhuǎn)速設(shè)定值為30 r/min，在不斷增大喂料量的過(guò)程中轉(zhuǎn)速設(shè)定值不變，實(shí)際轉(zhuǎn)速與扭矩的變化如表2所示。由表2可見(jiàn)，隨著喂料量的增大，轉(zhuǎn)速降低約1.5 r/min，同時(shí)試驗(yàn)裝置的“實(shí)測(cè)扭矩”也存在小幅度降低，而旋轉(zhuǎn)油壓上升。試驗(yàn)裝置采用比例變量泵驅(qū)動(dòng)油馬達(dá)，從而帶動(dòng)螺桿旋轉(zhuǎn)，因此隨著喂料量增大，即負(fù)載增大，使油馬達(dá)進(jìn)出口壓差增大，產(chǎn)生油路內(nèi)泄，導(dǎo)致轉(zhuǎn)速有所降低。然而，負(fù)載增大與“實(shí)測(cè)扭矩”降低、旋轉(zhuǎn)油壓上升之間存在矛盾。根據(jù)能量守恒定律，重新進(jìn)行扭矩計(jì)算。液壓馬達(dá)輸入的液壓能等于螺桿轉(zhuǎn)動(dòng)輸出機(jī)械能，則液壓馬達(dá)輸出的平均扭矩計(jì)算公式如下：

M=pQη/ω

(1)

式中M為液壓馬達(dá)輸出平均扭矩；p為液壓馬達(dá)進(jìn)出口壓力差；Q為液壓馬達(dá)的流量；η為液壓馬達(dá)的總效率；ω為液壓馬達(dá)的角速度。

由式(1)計(jì)算得到表2中的計(jì)算扭矩值，扭矩隨喂料量增大而增大。因此，改正為“計(jì)算扭矩值”來(lái)進(jìn)行數(shù)據(jù)分析。

表2 定轉(zhuǎn)速條件下喂料量變化對(duì)扭矩的影響

其次，考察不同轉(zhuǎn)速對(duì)扭矩的影響。從上述轉(zhuǎn)速分析可知，本試驗(yàn)裝置轉(zhuǎn)速隨喂料量增加而小幅降低，通過(guò)調(diào)節(jié)變量泵對(duì)轉(zhuǎn)速進(jìn)行補(bǔ)償，保證實(shí)際轉(zhuǎn)速穩(wěn)定在設(shè)定值。轉(zhuǎn)速補(bǔ)償后，對(duì)比空載和10 kg/h喂料量條件下，不同轉(zhuǎn)速條件下扭矩的變化，如圖2所示。

圖2 不同轉(zhuǎn)速控制條件下扭矩變化曲線(xiàn)Fig.2 Torque curves under different screw speed

由此可知，扭矩隨轉(zhuǎn)速的增加而增大，隨喂料量的增加而增大。因此在固定喂料量工藝條件下，可以通過(guò)混合均勻性選擇最佳轉(zhuǎn)速條件，確定負(fù)載實(shí)際需要扭矩，進(jìn)而關(guān)聯(lián)藥漿臨界摩擦感度預(yù)測(cè)的最大扭矩值，建立扭矩安全連鎖控制回路。此外，無(wú)論驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)的執(zhí)行機(jī)構(gòu)如何配置，都需要在轉(zhuǎn)速控制回路設(shè)計(jì)中，建立穩(wěn)定的轉(zhuǎn)速響應(yīng)，來(lái)保證工藝一致性。

2.2 溫度與壓力

本文試驗(yàn)裝置采用調(diào)節(jié)各機(jī)筒溫度間接控制物料溫度，并在螺桿的4區(qū)和7區(qū)捏合段配置腔內(nèi)溫度與壓力檢測(cè)。

首先，考察單個(gè)配方在不同轉(zhuǎn)速、不同喂料量條件下捏合區(qū)的溫度與壓力變化。選擇配方Ⅱ，預(yù)混料溫度30 ℃、粉料為常溫、機(jī)筒保溫水溫度為50 ℃、工房環(huán)境溫度為20 ℃。試驗(yàn)中工藝參數(shù)調(diào)節(jié)隨時(shí)間變化的曲線(xiàn)如圖3～圖5所示。

圖3 轉(zhuǎn)速/扭矩/喂料量檢測(cè)實(shí)時(shí)曲線(xiàn)Fig.3 Real-time inspecting curves of screw speed, torque and feed rate

圖4 熔溫與機(jī)筒溫度檢測(cè)實(shí)時(shí)曲線(xiàn)Fig.4 Real-time inspecting curves of melting & barrel temperature

圖5 捏合段壓力檢測(cè)實(shí)時(shí)曲線(xiàn)Fig.5 Real-time inspecting curves of pressure in kneading section

圖3中，起始轉(zhuǎn)速設(shè)定為30 r/min，喂料量從零增加為6 kg/h，8 min后增加至10 kg/h。通過(guò)時(shí)間軸對(duì)應(yīng)前8 min內(nèi)，螺桿轉(zhuǎn)速、扭矩均無(wú)明顯變化。運(yùn)行50 min，采樣完成后，將轉(zhuǎn)速設(shè)定值提高至40 r/min，喂料量不變，此時(shí)扭矩增大。

圖4中，各組分在4區(qū)捏合段受剪切力最大，摩擦生熱使該段熔溫(即藥漿溫度)最高，比該段機(jī)筒溫度高1～2 ℃；7區(qū)物料已經(jīng)混合均勻，無(wú)摩擦生熱，僅受熱傳遞效率影響，該段熔溫比機(jī)筒溫度低0.5 ℃；各區(qū)機(jī)筒溫度無(wú)明顯變化，起始段1-2區(qū)溫度最低，出料段7-8區(qū)溫度最高，主要是物料在機(jī)筒段內(nèi)的停留時(shí)間不同導(dǎo)致。運(yùn)行穩(wěn)定后，為提高出料藥漿溫度，將機(jī)筒保溫溫度調(diào)整為52 ℃，各機(jī)筒溫度和藥漿溫度變化趨勢(shì)保持一致。從圖3和圖4的時(shí)間軸對(duì)應(yīng)可知，喂料量和轉(zhuǎn)速變化對(duì)熔溫的影響不大。因此，連續(xù)混合過(guò)程中，由于物料停留時(shí)間短，轉(zhuǎn)速和喂料量對(duì)藥漿溫度的影響可忽略；4區(qū)熔溫變化直接反應(yīng)物料所受剪切熱影響，故將其設(shè)置為安全預(yù)警與停機(jī)連鎖控制點(diǎn)。

圖5中， 4區(qū)壓力變化隨捏合元件在檢測(cè)點(diǎn)旋轉(zhuǎn)的間隙變化而規(guī)律變化；隨著物料被混合均勻，輸送到7區(qū)時(shí)，壓力基本保持不變。機(jī)筒內(nèi)壓力峰值或突變發(fā)生在喂料量和轉(zhuǎn)速變化時(shí)刻的4區(qū)捏合段，喂料量、轉(zhuǎn)速和溫度對(duì)第二個(gè)捏合段的壓力影響可忽略不計(jì)。

其次，考查不同配方對(duì)捏合段溫度和壓力的影響。相同機(jī)筒保溫條件，相同喂料量，相同轉(zhuǎn)速條件，不同配方混合過(guò)程4區(qū)捏合段的溫度與壓力均值對(duì)比如表3所示。由表3可知，饑餓喂料條件下，捏合段溫度和壓力隨配方固含量增大而升高，即捏合溫度和壓力受配方影響大。

表3 捏合段溫度、壓力測(cè)試

2.3 全過(guò)程數(shù)據(jù)分析

采用“航天工業(yè)行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)”QJ 913A—1995和QJ 917A—1997測(cè)試成品藥漿，Al含量相對(duì)誤差小于等于3%、密度偏差小于±0.05 g/cm3，作為混合均勻性和一致性評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn)。選取試驗(yàn)最優(yōu)結(jié)果，并根據(jù)2.1節(jié)和2.2節(jié)結(jié)論，對(duì)配方Ⅰ的試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行全過(guò)程分析。加入粉料開(kāi)始，20 min內(nèi)扭矩、轉(zhuǎn)速及捏合壓力隨時(shí)間變化的曲線(xiàn)圖6和圖7所示。

圖6 轉(zhuǎn)速、扭矩監(jiān)測(cè)實(shí)時(shí)曲線(xiàn)Fig.6 Real-time inspecting curves of screw speed and torque

圖7 捏合段壓力實(shí)時(shí)曲線(xiàn)Fig.7 Real-time inpecting curves of pressure during kneading stage

從粉料連續(xù)加料開(kāi)始計(jì)時(shí)(即起始時(shí)間)，按與起始時(shí)間間隔進(jìn)行圖6和圖7的工藝參數(shù)特征取值，特征曲線(xiàn)如圖8所示。

圖8 工藝參數(shù)變化區(qū)間特征曲線(xiàn)Fig.8 Characteristic curves of process parameter variation interval

圖8中，通過(guò)在喂料量增加時(shí)刻4區(qū)壓力產(chǎn)生峰值可知，物料從入口到4區(qū)捏合段的停留時(shí)間為3～5 min，到出料口的停留時(shí)間約為15 min。此后，螺桿扭矩到達(dá)最大穩(wěn)態(tài)值。

因此，在安全連鎖設(shè)計(jì)中，需要根據(jù)不同配方和不同喂料量細(xì)化扭矩和主捏合段腔內(nèi)壓力安全閾值來(lái)建立隨工藝變化的連鎖關(guān)系，從而實(shí)現(xiàn)連續(xù)混合均勻性和安全性的有效控制。此外，數(shù)據(jù)分析可給出物料停留時(shí)間，為優(yōu)化工藝與螺桿設(shè)計(jì)提供依據(jù)。

4區(qū)捏合壓力在圖5與圖7存在差異，主要是圖5中小量程非標(biāo)定制傳感器存在0.078 MPa的溫漂導(dǎo)致。

2.4 異常情況工藝參數(shù)分析

試驗(yàn)中出現(xiàn)堵料，造成4區(qū)壓力報(bào)警停機(jī)，此時(shí)，壓力、轉(zhuǎn)速、扭矩變化如圖9所示?？梢?jiàn)，在4區(qū)壓力升高過(guò)程，即負(fù)載增大過(guò)程，螺桿轉(zhuǎn)速持續(xù)降低，壓力超過(guò)報(bào)警值的同時(shí)扭矩達(dá)到最大值，設(shè)備自動(dòng)停機(jī)。參考民用雙螺桿擠出機(jī)，為獲得更穩(wěn)定的轉(zhuǎn)速控制，若螺桿采用電機(jī)直接驅(qū)動(dòng)，轉(zhuǎn)速不隨負(fù)載變化，扭矩與壓力升高速度會(huì)更快，需要更靈敏的壓力、扭矩和轉(zhuǎn)速報(bào)警機(jī)制，來(lái)保證運(yùn)行安全性。

圖9 異常停機(jī)時(shí)的扭矩/轉(zhuǎn)速/熔壓曲線(xiàn)Fig.9 Real-time curves of screw speed, torque and kneading pressure under abnormal shutdown

3 結(jié)論

通過(guò)饑餓喂料條件下的工藝參數(shù)控制及試驗(yàn)數(shù)據(jù)分析，得出如下結(jié)論：

(1)連續(xù)混合機(jī)扭矩隨負(fù)載、轉(zhuǎn)速增大；液壓驅(qū)動(dòng)特性導(dǎo)致負(fù)載增大轉(zhuǎn)速降低，有利于避免負(fù)載異常時(shí)扭矩急劇增大，具有一定的安全性。

(2)連續(xù)混合工藝中物料停留時(shí)間短，且在制量小，轉(zhuǎn)速與喂料量的變化對(duì)藥漿溫度的影響可以忽略。

(3)起始捏合段溫度和壓力受配方影響大，隨配方固含量增大而升高。

根據(jù)以上結(jié)論，面向連續(xù)混合工藝放大，在混合裝備工程設(shè)計(jì)中，工藝參數(shù)可從以下幾方面進(jìn)行優(yōu)化：

(1)連續(xù)混合捏合段的熔壓(即物料在捏合塊端部與機(jī)筒之間的壓強(qiáng))直接與剪切應(yīng)力相關(guān)，隨負(fù)載變化敏感，是安全控制的關(guān)鍵，需要根據(jù)配方和螺桿構(gòu)型，對(duì)應(yīng)物料摩擦感度，確定不同的熔體壓力安全閾值，建立隨動(dòng)控制來(lái)提高安全連鎖報(bào)警的靈敏度。

(2)系統(tǒng)設(shè)計(jì)需要建立包括設(shè)備參數(shù)、工藝參數(shù)(粘度、固含量等)、質(zhì)量檢測(cè)參數(shù)在內(nèi)的工藝過(guò)程全覆蓋在線(xiàn)檢測(cè)和信息記錄，保證數(shù)據(jù)分析的信息完整性，從而提供可靠的工藝重復(fù)性驗(yàn)證依據(jù)。