李雪罡,李翔,王云龍
(北京航空規(guī)劃設(shè)計研究總院有限公司,北京 100120)
壁板就是飛機的外壁構(gòu)件,主要由蒙皮、長桁和隔框經(jīng)一定的加工工序組合而成。在壁板結(jié)構(gòu)中,桁條的主要功能是支撐、固定蒙皮形狀,避免蒙皮局部在經(jīng)受空氣動力時產(chǎn)生過大的形變。鈦合金、高強鋁合金常用來制造飛機薄壁結(jié)構(gòu)件,在傳統(tǒng)飛機薄壁構(gòu)件制造中,多采用鉚接的形式進行連接。相比鉚接,焊接具有減輕結(jié)構(gòu)重量、提高效率、降低制造成本、提高結(jié)構(gòu)性能等優(yōu)點。其激光焊接能量密度較高,焊接效率高,熱輸入量較小,所以其焊縫性能良好,焊接結(jié)構(gòu)的變形量小,正逐步廣泛應(yīng)用于航空制造業(yè)。
本次所選模型為某型號飛機整體加強壁板中的一部分,其整體壁板尺寸為560×560×2mm,如圖1所示。由于此模型具有一定的對稱性,所以先選取一組筋條進行焊接仿真。此飛機加強壁板的材料為TC4鈦合金。
圖1 飛機加強壁板的典型特征
有限元仿真流程如圖2所示。
(1)模型描述。此模型為從整體模型中提取出的具有一組加強筋的局部模型,如圖3所示。
(2)有限元模型。由于模型尺寸較大,所以網(wǎng)格劃分時要采用由密到疏的過渡。對于腹板而言,要求焊縫及其周圍區(qū)域網(wǎng)格較密,這樣才能保證計算的準(zhǔn)確性。遠離焊縫的區(qū)域要相對稀疏一些,這樣一來,保證模型網(wǎng)格不要太多,從而保證計算的時間不必過長;對于翼板而言,靠近焊接區(qū)域的網(wǎng)格要密,保證精度,遠離焊縫的區(qū)域可以相對稀疏一些;對于焊縫而言,需使得網(wǎng)格尺寸較小且分布均勻,其網(wǎng)格劃分方式如圖7所示。
表1 焊接模型概況
圖2 有限元仿真流程
加強壁板的焊接三維模型,見圖4。
圖3 局部模型示意圖
圖4 整體三維模型
(3)熱源。熱源模型的選擇取決于熔池形態(tài)、傳熱區(qū)域、焊接模擬過程等。本文選取圓錐體熱源模型,模型熱作用半徑沿深度方向線性減小,在熱源的每個截面上熱流成高斯分布,但熱流峰值在厚度方向上不變。圓錐熱源模型是熱流作用半徑在深度方向呈一定規(guī)律衰減的旋轉(zhuǎn)體熱源,這更符合實際激光焊接過程的特點。在熱源的設(shè)置中主要設(shè)置的參數(shù)有熱源的尺寸、移動速度、熱源角度、能量、效率等。針對兩種焊縫設(shè)置有不同的參數(shù)。對于兩種不同的焊縫,焊接速度均為:20mm/s,單位長度的能量均為180J/mm。但是,由于兩證焊縫的截面尺寸不同,因此,熱源的尺寸有所不同。焊接翼焊接每條焊縫的時間間隔為10s。
(4)冷卻條件。采用空氣冷卻,室溫設(shè)為20℃,冷卻時間為1800s。將整體三維模型的外表面的2D單元提取出來作為熱交換面。
(5)夾持條件。采用剛性夾持,使腹板與翼板的法相固定。加持過程分為三個階段,階段一:0~30s,加持腹板與翼板。階段二:30~600s,加持腹板,翼板與交叉翼板。階段三:600~1800s,釋放所有夾持,讓模型在自由狀態(tài)下冷卻。
(1)溫度場分布。將溫度場上限設(shè)置為材料的熔點1500℃,可以看出在焊接過程中母材達到熔化溫度,說明材料已被焊透。
圖5 溫度場分布
圖6 位移分布
(2)位移分布。從位移分布圖中可以看出,最大位移為1.066mm,發(fā)生在最后兩條焊縫處。雖然結(jié)構(gòu)是對稱的,但由于焊接順序的原因,導(dǎo)致最終的位移分布并不對稱。
(3)變形趨勢。將變形量放大8倍進行觀察,由圖7可以看出,翼板的會產(chǎn)生一個弧度,并且圓弧偏向第一條焊縫,腹板的中間部分會有所拱起。
圖7 變形趨勢圖
(4)應(yīng)力分布。從應(yīng)力分布圖中可以看出,應(yīng)力最大的地方都集中在焊縫處,最大可以達到1019MPa。
圖8 焊接結(jié)束時的應(yīng)力分布
圖9 冷卻結(jié)束后的應(yīng)力分布
焊接結(jié)束后的應(yīng)力分布與冷卻結(jié)束后的應(yīng)力分布有所不同,對比圖8與圖9可以看出,腹板上的應(yīng)力由中間部分向外增大。
(1)基于SYSWELD軟件,建立了TC4鈦合金加強壁板的激光焊接三維有限元仿真模型。(2)基于此三維有限元仿真模型,可以對TC4鈦合金加強壁板的激光焊接過程進行仿真,且可以對溫度場、應(yīng)力場以及變形趨勢進行預(yù)測。(3)根據(jù)所得的仿真結(jié)果對實際焊接過程中的焊接工藝參數(shù)選擇以及焊接路徑及順序規(guī)劃進行指導(dǎo)。