張曉明，唐 輝

（廣東省水利水電第三工程局有限公司 廣東東莞523710）

0 引言

隨著社會(huì)的不斷發(fā)展，橋梁基礎(chǔ)設(shè)施建設(shè)的步伐也在不斷邁進(jìn)，各大城市由于交通運(yùn)輸?shù)男枰芷鹆艘蛔鶐в械赜蛱厣臉蛄?，有屹立于陸地而縱橫交錯(cuò)的高架橋，也有跨越于江河的跨河大橋。而且我國南方城市主要處于丘陵地帶，有多條河流貫穿，在河域面積較大的江河上建設(shè)跨河大橋時(shí)，不可避免地需要搭設(shè)水中施工平臺(tái)［1］。水中鋼板樁土圍堰施工平臺(tái)相對(duì)于其他水上施工平臺(tái)而言，搭設(shè)的施工技術(shù)成熟、施工難度系數(shù)較低、成本較低、平臺(tái)上施工作業(yè)安全系數(shù)較高，在施工條件允許下值得推崇使用。由于各個(gè)地域的地質(zhì)條件各有差異，在鋼板樁土圍堰設(shè)計(jì)時(shí)需因地制宜，結(jié)合實(shí)際工程地質(zhì)條件進(jìn)行穩(wěn)定性分析。

基于此，本文以廣東揭陽某中承式拱橋的水中鋼板樁土圍堰工程為背景，針對(duì)水下淤泥層較厚的地質(zhì)情況，基于先插打鋼板樁后填土和先填土后插打鋼板樁2種施工方案，進(jìn)行填土對(duì)水中鋼板樁圍堰穩(wěn)定性的影響分析，為設(shè)計(jì)、分析提供依據(jù)，同時(shí)為類似工程提供方案參考。

1 工程概況

某水中承式鋼箱梁拱橋，跨徑組合為（38+50+210+50+38）m，主橋全長386 m。水中主墩承臺(tái)設(shè)計(jì)為啞鈴狀，寬（順橋向）16.5 m、長（橫橋向）56.28 m、厚5.0 m，為保證承臺(tái)樁基施工、承臺(tái)開挖施工和澆筑混凝土，需修筑水中鋼板樁土圍堰施工平臺(tái)。水中鋼板樁土圍堰的設(shè)計(jì)為：將承臺(tái)四條邊線各外延1 m多形成封閉式長方形圍堰，圍堰尺寸為60 m×18.5 m，此部分稱為工作圍堰；將長方形圍堰兩短邊向岸邊延伸至陸地，形成與陸地閉合式筑島圍堰，延伸段稱為連接圍堰；圍堰各邊線外側(cè)均設(shè)置由鋼管樁與圍檁組成的支撐排架。

水中鋼板樁土圍堰構(gòu)造為：圍堰范圍內(nèi)需有填土，形成填土圍堰，然后在圍堰設(shè)計(jì)外邊線上按5 m、6 m、12 m三種間距布設(shè)φ630×10鋼管樁，樁頂部位安裝牛腿及工字鋼圍檁，沿圍檁內(nèi)邊線插打鋼板樁，形成鋼板樁頂高程為+2 m的閉合圍堰，水中鋼板樁土圍堰平面設(shè)計(jì)布置如圖1所示。

2 工程地質(zhì)與水文條件

2.1 工程地質(zhì)

工程區(qū)域內(nèi)覆蓋層為第四紀(jì)松散沉積層，主要為淤泥、粘質(zhì)粉土、砂類土、碎石土等，地層物理力學(xué)參數(shù)如表1所示。

圖1 鋼板樁圍堰平面布置Fig.1 Layout Plan of Steel Sheet Pile Cofferdam

表1 地層物理力學(xué)參數(shù)Tab.1 Physical and Mechanical Parameters of Formation

2.2 水文條件

揭陽榕江北河規(guī)劃為內(nèi)河Ⅲ級(jí)河道，大橋地處感潮河段，水流速度約1.5 m/s。

揭陽榕江的潮汐類型屬于不正規(guī)半日混合潮，1日多見2次高潮和2次低潮，當(dāng)月赤緯最大時(shí)日不等現(xiàn)象最為顯著，即相鄰高潮或相鄰低潮的潮位不等最大。洪水期由于受榕江徑流影響，潮水波在運(yùn)動(dòng)前進(jìn)中受到壓迫變形，落潮歷時(shí)常大于漲潮歷時(shí)；榕江洪水下泄期間如遇到大潮頂托，會(huì)引起水位暴漲，最高水位高程為+1.5 m。河段最大潮差2.63 m，平均潮差1.19 m。

3 圍堰穩(wěn)定性分析

3.1 圍堰穩(wěn)定性分析相關(guān)技術(shù)參數(shù)

3.1.1 鋼板樁參數(shù)

18 m拉森式SP-IV型鋼板樁：寬×高為400 mm×170 mm，慣性矩I=4 670 cm4，截面模量Wx=2 270 cm3/m，每延米長鋼板樁彎矩M容許值：［M］=477 kN·m。鋼板樁插打時(shí)控制頂標(biāo)高為+2 m，底標(biāo)高為-16 m。

3.1.2 地質(zhì)參數(shù)

依據(jù)地勘報(bào)告可知，河床標(biāo)高為-3.3 m，水重度γ1=10kN/m3；淤泥層頂面、底面標(biāo)高分別為-3.3m、-15.62m，淤泥的內(nèi)摩擦角ψ2=1.4°，粘聚力c2=2.1，天然重度γ2=15.5 kN/m3；中砂層頂面、底面標(biāo)高分別為-15.62 m、-18.62 m，中砂層的內(nèi)摩擦角ψ2=32°，粘聚力c3=0，天然重度γ3=20 kN/m3。

3.1.3 內(nèi)支撐鋼管參數(shù)

內(nèi)支撐采用φ=630 mm、壁厚10 mm鋼管，慣性矩I1=57 250 cm4，截面系數(shù)W=2 972 cm3。

3.1.4 圍囹參數(shù)

圍囹采用40b工字鋼，截面高度H=400 mm，截面模量Ws=1 139 cm3，慣性矩I2=22 781 cm4。

3.2 圍堰有限元計(jì)算模型

鋼板樁、內(nèi)支撐和圍檁分別采用板單元、梁單元通過有限元軟件建模分析其強(qiáng)度和剛度，梁單元與板單元之間采用彈性連接的剛性連接模擬，模型長60 m，寬18 m，鋼板樁入土考慮樁土作用，鋼板樁底部鉸接，土對(duì)鋼板樁的作用利用土的剛度SDX（Y）（即K值）進(jìn)行模擬。

K=m·h·b0·z

式中：K為樁基等代土層彈簧剛度系數(shù)；m為土層系數(shù)；h為土層厚度；b0為計(jì)算寬度；z為地表至拉森鋼板施加等代土彈簧點(diǎn)的距離（或深度）。

3.3 圍堰分析依托方案及分析工況

方案1為先插打鋼板樁后填土方案：先插打鋼板樁形成其頂標(biāo)高為+2.0 m的封閉圍堰，然后從岸邊向圍堰內(nèi)部方向回填黏土至標(biāo)高為+1.5 m處，形成水中樁基施工平臺(tái)，待樁基施工完成后圍堰開挖至封底混凝土底標(biāo)高為-3.134 m處，開挖過程中分別在標(biāo)高為+1.0 m、-1.5 m處各設(shè)置1道內(nèi)支撐，為承臺(tái)安全施工做準(zhǔn)備。

方案2為先填土后插打鋼板樁方案：先從岸邊向圍堰施工區(qū)域方向回填黏土至標(biāo)高為+1.5 m處，以鋼板樁圍堰設(shè)計(jì)尺寸四條邊線為基準(zhǔn)各向外擴(kuò)展3 m的區(qū)域作為圍堰施工的填筑面積，然后依據(jù)圍堰設(shè)計(jì)尺寸進(jìn)行插打鋼板樁，控制其頂標(biāo)高為+2.0 m，形成水中樁基施工平臺(tái)，待樁基施工完成后圍堰開挖至封底混凝土底標(biāo)高-3.134 m處，開挖過程中分別在標(biāo)高為+1.0 m、-1.5 m處各設(shè)置1道內(nèi)支撐，為承臺(tái)安全施工做準(zhǔn)備。

分析工況：2道內(nèi)支撐已經(jīng)安裝完畢，圍堰開挖至封底混凝土底標(biāo)高-3.134 m處，汽車吊在圍堰外邊上配合圍堰開挖工作，圍堰外填土頂面標(biāo)高為+1.5 m。

3.4 圍堰穩(wěn)定性分析計(jì)算

鋼板樁圍堰的穩(wěn)定性分析是保證水上施工平臺(tái)搭建和承臺(tái)開挖施工順利進(jìn)行的前提條件，則鋼板樁圍堰體系的穩(wěn)定直接影響到承臺(tái)的正常施工［2］，因此對(duì)圍堰施工方案的選擇至關(guān)重要?，F(xiàn)針對(duì)先插打鋼板樁后填土和先填土后插打鋼板樁2種施工方案，進(jìn)行填土對(duì)鋼板樁圍堰穩(wěn)定性的影響分析計(jì)算，選擇出穩(wěn)定性較好、經(jīng)濟(jì)效益較高、施工工序簡便的施工方案。穩(wěn)定性分析計(jì)算內(nèi)容包括：基坑抗隆起穩(wěn)定性分析、基坑抗滑穩(wěn)定分析鋼板樁穩(wěn)定性分析、圍囹穩(wěn)定性分析、支撐穩(wěn)定性分析等［3］。鋼板樁土圍堰作為水中承臺(tái)施工重要作業(yè)平臺(tái)，依據(jù)《建筑基坑支護(hù)技術(shù)規(guī)程：JGJ 120-2012》［4］規(guī)定，將鋼板樁圍堰支護(hù)結(jié)構(gòu)的安全等級(jí)定為一級(jí)。

3.4.1 先插打鋼板樁后填土方案分析計(jì)算

在圍堰內(nèi)外部回填土和施工機(jī)械在水上平臺(tái)作業(yè)時(shí)，河床下的淤泥層在回填土和機(jī)械自重的附加應(yīng)力作用下會(huì)產(chǎn)生壓縮和擠淤的效果［5］，根據(jù)巖土工程學(xué)中的分層總和法和擠淤深度公式分別計(jì)算出圍堰內(nèi)淤泥層的壓縮厚度、圍堰外的擠淤深度［6］。

圍堰內(nèi)淤泥層壓縮厚度計(jì)算：

式中：P11為淤泥層自重應(yīng)力平均值（kPa）；P21為淤泥層自重應(yīng)力和附加應(yīng)力平均值之和（kPa）；e12為淤泥孔隙比；e22為回填土后淤泥孔隙比；h為淤泥層厚度（m）；s為淤泥層壓縮厚度（m）。

本工程中，P11=95.48 kPa，P21=159.68 kPa，通過查找淤泥e-p曲線得e12=1.167，e22=1.07，h=12.32 m；代入數(shù)據(jù)計(jì)算得淤泥層壓縮厚度s=0.55 m。

圍堰外擠淤深度計(jì)算：

式中：h為回填土在淤泥面以上的高度（m）；B為淤泥頂拋填寬度（m）；cu為淤泥的不排水抗剪強(qiáng)度（kPa）；γs為淤泥的重度（kN/m3）；γ為拋填土的平均重度（kN/m3）；D0為在填土和機(jī)械作業(yè)綜合作用下的擠淤深度（m）。

本工程中，h=12.32 m；B=66 m；cu=28 kPa；γs=15.50 kN/m3；γ=18 kN/m3；代入數(shù)據(jù)計(jì)算得擠淤深度D0≈4.50 m。

綜合以上計(jì)算，2道內(nèi)支撐已經(jīng)安裝完畢，圍堰開挖至封底混凝土底標(biāo)高-3.134 m處，汽車吊在圍堰外邊上配合圍堰開挖工作，靠岸側(cè)圍堰外填土頂面、底部標(biāo)高分別為+1.5 m、-7.8 m，圍堰內(nèi)填土底部標(biāo)高為-3.85 m，標(biāo)高-3.85 m下為淤泥的工況如圖2所示。

依據(jù)如圖2，鋼板樁圍堰為雙層支撐支擋結(jié)構(gòu)，根據(jù)文獻(xiàn)［4］規(guī)定，支撐式支擋結(jié)構(gòu)的嵌固深度應(yīng)符合相應(yīng)的坑底隆起穩(wěn)定性和圓弧滑動(dòng)穩(wěn)定性要求，以及需要進(jìn)行鋼板樁穩(wěn)定性、圍囹穩(wěn)定性、支撐穩(wěn)定性驗(yàn)算［7］，下面進(jìn)行相關(guān)穩(wěn)定性驗(yàn)算，分析先插打鋼板樁后填土方案在上述工況下的可行性。

⑴ 基坑抗隆起穩(wěn)定性驗(yàn)算

圖2 方案1工況Fig.2 Scheme One Working Condition

基坑抗隆起穩(wěn)定性分析受力圖如圖3所示。

圖3 基坑抗隆起穩(wěn)定性計(jì)算簡圖Fig.3 Simplified Calculation of Anti-heave Stability of Foundation Pits

基坑抗隆起穩(wěn)定性評(píng)價(jià)系數(shù)：

式中：Kb為抗隆起安全系數(shù)，本工程是安全等級(jí)為一級(jí)的支護(hù)結(jié)構(gòu)，Kb應(yīng)≥1.8；γm1、γm2分別為基坑外、基坑內(nèi)擋土構(gòu)件地面以上土的天然重度（kN/m3），本工程鋼板樁貫穿多層土，取各層土按厚度加權(quán)的平均重度；D為擋土構(gòu)件的嵌固深度（m）；h為基坑深度（m）；q0為地面均布荷載（kPa），本工程中該值為圍堰外機(jī)械工作時(shí)作用于地面的均布荷載；Nq、Nc為承載力系數(shù)；c、φ分別為擋土構(gòu)件底面以下土的粘聚力（kPa）、內(nèi)摩擦角（°）。

本工程中，靠岸側(cè)鋼板樁承受荷載較大，對(duì)圍堰穩(wěn)定性有較大影響，故取靠岸鋼板樁支護(hù)結(jié)構(gòu)進(jìn)行抗隆起計(jì)算分析，γm1=16.95 kN/m3、γm2=15.77 kN/m3、φ=32°、c=0、h=5.134 m、D=12.866 m、q0=7.6 kPa，代入數(shù)據(jù)計(jì)算得K1=15.04＞Kb=1.8。

以上計(jì)算分析結(jié)果表明基坑不會(huì)發(fā)生隆起現(xiàn)象。

⑵ 基坑圓弧滑動(dòng)穩(wěn)定性驗(yàn)算

本工程基坑底下存在較厚的淤泥，則其嵌固深度需符合以最下層支點(diǎn)為軸心的圓弧滑動(dòng)穩(wěn)定性要求［8］，分析受力圖如圖4所示。

圖4 基坑抗圓弧滑動(dòng)穩(wěn)定性計(jì)算簡圖Fig.4 Schematic Diagram of Stability Calculation of Slip Resistance of Foundation Pit

基坑圓弧滑動(dòng)穩(wěn)定性評(píng)價(jià)系數(shù)：

式中：Kr為以最下層支點(diǎn)為軸心的圓弧華東安全系數(shù)，本工程是安全等級(jí)為一級(jí)的支護(hù)結(jié)構(gòu)，Kr應(yīng)≥2.2；cj、φj分別為第j土條在滑弧面處土的粘聚力（kPa）、內(nèi)摩擦角（°）；lj為第j土條的滑弧長度（m），取lj=bj/cosθj；qj為第j土條頂面上的豎向壓力標(biāo)準(zhǔn)值（kPa）；θ為第j土條滑弧面中點(diǎn)處的法線與垂直面的夾角（°）；△Gj為第j土條的自重（kN），按天然重度計(jì)算。

本例中，取靠岸鋼板樁支護(hù)結(jié)構(gòu)進(jìn)行圓弧滑動(dòng)穩(wěn)定性計(jì)算分析，根據(jù)圓弧穩(wěn)定性驗(yàn)算公式的計(jì)算參數(shù)定義結(jié)合分析工況，得出以標(biāo)高-1.5 m處的最下層支撐點(diǎn)為軸心的圓弧滑動(dòng)穩(wěn)定性驗(yàn)算受力分析如圖5所示。

圖5 方案1基坑抗圓弧滑動(dòng)穩(wěn)定性計(jì)算受力分析Fig.5 Scheme 1 Schematic Analysis of the Calculation of the Stability of the Foundation Pit against Arc Sliding

如圖5所示，根據(jù)不同土層標(biāo)高在基坑內(nèi)外各劃分3條土條進(jìn)行計(jì)算，土條寬度依次為99 mm、11 010 mm、3 298 mm、3 298 mm、9 762 mm、1 440 mm，qj為標(biāo)高-1.5 m處以上土層和作業(yè)機(jī)械形成的豎向壓力標(biāo)準(zhǔn)值，計(jì)算得qj=61.60 kPa，△Gj取值為土條中各層土的截面面積在單位1 m下的體積與相應(yīng)土層的天然重度乘積值之和，最終依據(jù)受力圖提供的數(shù)據(jù)信息計(jì)算得出K2=1.98＜Kr=2.2，故18 m鋼板樁圍堰不滿足滑動(dòng)穩(wěn)定性要求。

綜上所述，驗(yàn)算結(jié)果分析表明：先插打鋼板樁后填土方案在18 m鋼板樁圍堰開挖至封底混凝土底標(biāo)高-3.134 m處的工況下，不滿足圍堰滑動(dòng)穩(wěn)定性要求，由于該方案1不滿足施工要求，所以鋼板樁穩(wěn)定性、圍囹穩(wěn)定性、支撐穩(wěn)定性不再驗(yàn)算。

3.4.2 先填土后插打鋼板樁方案分析計(jì)算

先從岸邊向圍堰施工區(qū)域方向回填黏土，填土?xí)?duì)河床下的淤泥層產(chǎn)生擠淤現(xiàn)象，其擠淤深度計(jì)算參數(shù)與上述圍堰外擠淤深度計(jì)算的一致，故圍堰施工區(qū)域的擠淤深度可取值D0≈4.50 m。對(duì)比方案1鋼板樁圍堰內(nèi)的填土層厚增加3.95 m，填土底標(biāo)高為-7.8 m。

基于擠淤深度計(jì)算值，2道內(nèi)支撐已經(jīng)安裝完畢，圍堰開挖至封底混凝土底標(biāo)高-3.134 m處，汽車吊在圍堰外邊上配合圍堰開挖工作，靠岸側(cè)鋼板樁圍堰外填土頂面、底部標(biāo)高分別為+1.5 m、-7.8 m，鋼板樁圍堰內(nèi)填土底部標(biāo)高為-7.8 m，標(biāo)高-7.8 m下為淤泥的工況如圖6所示。

圖6 方案2工況Fig.6 Scheme 2 Working Condition

依據(jù)圖6所示，進(jìn)行支撐式支擋結(jié)構(gòu)的坑底隆起穩(wěn)定性、圓弧滑動(dòng)穩(wěn)定性、鋼板樁穩(wěn)定性、圍囹穩(wěn)定性、支撐穩(wěn)定性驗(yàn)算，分析先填土后插打鋼板樁方案在上述工況下的可行性。

⑴ 基坑抗隆起穩(wěn)定性驗(yàn)算

根據(jù)工況圖取靠岸側(cè)鋼板樁支護(hù)結(jié)構(gòu)進(jìn)行抗隆起穩(wěn)定性分析，結(jié)合工況圖數(shù)據(jù)和地勘報(bào)告相關(guān)參數(shù)，γm1=16.95 kN/m3、γm2=16.21 kN/m3、φ=32°、c=0、h=5.134 m、D=12.866 m、q0=7.6 kPa，代入數(shù)據(jù)到基坑抗隆起穩(wěn)定性驗(yàn)算公式計(jì)算得K3=15.46＞Kb=1.8。

以上計(jì)算分析結(jié)果表明基坑不會(huì)發(fā)生隆起現(xiàn)象。

⑵ 基坑圓弧滑動(dòng)穩(wěn)定性驗(yàn)算

取靠岸鋼板樁支護(hù)結(jié)構(gòu)進(jìn)行圓弧滑動(dòng)穩(wěn)定性計(jì)算分析，根據(jù)圓弧穩(wěn)定性驗(yàn)算公式的計(jì)算參數(shù)定義結(jié)合分析工況，得出以標(biāo)高-1.5 m處的最下層支撐點(diǎn)為軸心的圓弧滑動(dòng)穩(wěn)定性驗(yàn)算受力分析如圖7所示。

圖7 方案2基坑抗圓弧滑動(dòng)穩(wěn)定性計(jì)算受力分析Fig.7 Scheme 2 Calculation Analysis of the Stability of Anti-arc sliding Stability of the Foundation Pit

如圖7所示，根據(jù)不同土層標(biāo)高在基坑內(nèi)外各劃分3條土條進(jìn)行計(jì)算，土條寬度依次為1 348 mm、9 762 mm、3 298 mm、3 298 mm、9 762 mm、1 440 mm，qj為標(biāo)高-1.5 m處以上土層和作業(yè)機(jī)械形成的豎向壓力標(biāo)準(zhǔn)值，計(jì)算得qj=61.60 kPa，△Gj取值為土條中各層土的截面面積在單位1 m下的體積與相應(yīng)土層的天然重度乘積值之和，最終依據(jù)受力圖提供的數(shù)據(jù)信息，代入基坑圓弧滑動(dòng)穩(wěn)定性驗(yàn)算公式計(jì)算得出K4=2.35＞Kr=2.2。

以上計(jì)算分析結(jié)果表明基坑不會(huì)發(fā)生整體圓弧滑動(dòng)現(xiàn)象。

⑶ 鋼板樁、圍囹、支撐穩(wěn)定性驗(yàn)算

利用有限元軟件依據(jù)先填土后插打鋼板樁方案的分析工況，對(duì)支護(hù)結(jié)構(gòu)進(jìn)行力學(xué)模擬建模［9］，通過結(jié)構(gòu)計(jì)算幾何模型對(duì)圍囹和支撐的穩(wěn)定性進(jìn)行分析，計(jì)算模型如圖8所示。

圖8 方案2鋼板樁圍堰力學(xué)計(jì)算有限元模型Fig.8 Scheme 2 Finite Element Model for Mechanical Calculation of Steel Sheet Pile Cofferdam

鋼板樁的強(qiáng)度：σmax=240 MPa＜f=290 MPa；圍囹的強(qiáng)度：σmax=202 MPa＜f=215 MPa；支撐體系的強(qiáng)度：σmax=65 MPa＜f=215 MPa。有限元計(jì)算模型分析結(jié)果表明鋼板樁圍堰強(qiáng)度滿足要求。

綜上所述，驗(yàn)算結(jié)果分析表明：先填土后插打鋼板樁方案在18 m鋼板樁圍堰開挖至封底混凝土底標(biāo)高-3.134 m處的工況下，滿足水中鋼板樁圍堰穩(wěn)定性要求，可擇取該方案進(jìn)行鋼板樁圍堰施工。

4 結(jié)語

本文通過2種不同填土順序的施工方案，進(jìn)行18 m鋼板樁圍堰的穩(wěn)定性驗(yàn)算分析對(duì)比，基于驗(yàn)算結(jié)果分析了填土對(duì)水中鋼板樁圍堰穩(wěn)定性的影響，分析結(jié)果表明填土的先后順序會(huì)對(duì)河床底下的淤泥層會(huì)產(chǎn)生不同的作用效果，先填土可以起到很好的擠淤效果，改善鋼板樁周圍的地質(zhì)情況，所以在水中淤泥層較厚的工程地質(zhì)環(huán)境中進(jìn)行水中鋼板樁圍堰施工時(shí)，填土變?yōu)榱岁P(guān)鍵的施工環(huán)節(jié)，會(huì)對(duì)鋼板樁圍堰的穩(wěn)定性產(chǎn)生較大的影響［10］，先填土再插打鋼板樁可以提高鋼板樁圍堰的基坑抗隆起、抗滑動(dòng)的穩(wěn)定系數(shù)。填土除對(duì)鋼板樁圍堰的穩(wěn)定性產(chǎn)生影響外，還在鋼板樁圍堰施工工序及施工成本方面帶來便捷和效益，分析如下：

⑴ 先填土可以為鋼板樁機(jī)作業(yè)提供一個(gè)較好的施工平臺(tái)，鋼板樁機(jī)在填土平臺(tái)上移動(dòng)方便，避免了鋼板樁機(jī)只能約束在岸邊作業(yè)而需增加一些輔助作業(yè)的問題，簡便了施工工序，且可以有效提高鋼板樁插打精度，保證鋼板樁咬合度高，比較平直的順著設(shè)計(jì)尺寸打入土中。

⑵ 基于文中2種填土方案對(duì)相同18 m鋼板樁圍堰進(jìn)行穩(wěn)定性驗(yàn)算的結(jié)果，表明只有先填土方案滿足18 m鋼板樁圍堰的穩(wěn)定性要求，后填土方案需要更長尺寸的鋼板樁才可形成穩(wěn)定的鋼板樁圍堰，分析可知在水中施工鋼板樁圍堰使用先填土方案可以提高經(jīng)濟(jì)效益，節(jié)約成本。