龔葉利，施曉春，劉 俊，章學(xué)磊，汪通悅，孫全平

(淮陰工學(xué)院數(shù)字化制造技術(shù)實(shí)驗(yàn)室，江蘇淮安223003)

薄壁零件主要是指壁厚＜2 mm的零件，主要由若干側(cè)壁和腹板組成。通常它們結(jié)構(gòu)形狀復(fù)雜，剛度較低，加工余量大，工藝性差，在切削力、切削熱、切削顫振等因素影響下，極易發(fā)生加工變形和切削振動(dòng)，不易控制加工精度和提高加工效率，這成為該類零件加工的重要約束。本文利用MIKRON UCP800 DURO高速加工中心和相關(guān)儀器，針對(duì)2A12鋁合金薄壁結(jié)構(gòu)零件進(jìn)行切削試驗(yàn)，測(cè)量出加工過(guò)程中的切削力、切削振動(dòng)位移等，并編制Matlab仿真程序，得出仿真的力和試驗(yàn)測(cè)量的力進(jìn)行比較，從而對(duì)加工過(guò)程進(jìn)行準(zhǔn)確的評(píng)價(jià)。

1 動(dòng)態(tài)銑削力系數(shù)測(cè)定試驗(yàn)

切削力是加工過(guò)程中的重要物理現(xiàn)象之一，直接影響刀具磨損和使用壽命，并使刀具和工件變形，引起切削振動(dòng)，從而降低加工精度、已加工表面質(zhì)量和生產(chǎn)效率。研究切削力的大小及分布規(guī)律和計(jì)算方法，建立準(zhǔn)確的力學(xué)模型，將有助于分析切削機(jī)理和合理制定切削用量，對(duì)生產(chǎn)實(shí)際有著重要意義。在模型的驗(yàn)證、仿真時(shí)，預(yù)測(cè)的銑削力系數(shù)的準(zhǔn)確性程度就成為關(guān)鍵。本文根據(jù)文獻(xiàn)[1～2]提出的快速標(biāo)定法，和文獻(xiàn)[3]提出的慣性修正法，測(cè)定了硬質(zhì)合金立銑刀加工2A12鋁合金材料的銑削力系數(shù)。這也為后續(xù)進(jìn)行準(zhǔn)確的預(yù)測(cè)和仿真奠定了良好基礎(chǔ)。

試驗(yàn)設(shè)備：

(1)機(jī)床：MIKRON UCP 800 DURO五坐標(biāo)加工中心；

(2)工件材料：2A12鋁合金；

(3)刀具：硬質(zhì)合金兩齒立銑刀，刀尖圓角半徑1.5 mm，刃長(zhǎng)10 mm，直徑12 mm；

(4)試驗(yàn)參數(shù)：n=10 000 r/min；軸向切深 ap=1mm；每齒進(jìn)給量fz從0.04～0.12 mm/z，增量為0.01 mm/z；

(5)測(cè)力裝置：試驗(yàn)選用 YD-Ⅲ05A三向測(cè)力儀、YE5850B電荷放大器、PCI-9118數(shù)據(jù)采集卡和通用切削力測(cè)試系統(tǒng)-GDFMS軟件。

根據(jù)試驗(yàn)所得數(shù)據(jù)，對(duì)立銑刀切向和徑向銑削力分別進(jìn)行回歸分析處理，由公式(3)可以計(jì)算得到如下銑削力系數(shù)：

Ktc=624.40 MPa；Kte=50.11MPa；KYC= －285.34 MPa；KYC=－48.75 MPa；

試驗(yàn)裝置如圖1所示。

圖1 試驗(yàn)現(xiàn)場(chǎng)

2 薄壁零件加工試驗(yàn)

梁類薄壁零件，是最容易振動(dòng)的零件之一。本文以梁類薄壁零件為對(duì)象，將高120 mm，長(zhǎng)60 mm，厚9 mm的2A12鋁合金工件，安裝在QKG50平口鉗上，夾持高度25 mm。再將臺(tái)虎鉗QKG50平口鉗固定在測(cè)力裝置上，最終加工出壁厚為1.5 mm的薄壁零件。加工現(xiàn)場(chǎng)和加工的零件分別如圖2和3所示。具體加工參數(shù)見(jiàn)表1。

圖2 薄壁零件加工現(xiàn)場(chǎng)

圖3 加工的實(shí)物

表1 銑削參數(shù)

3 基于Matlab銑削過(guò)程仿真及驗(yàn)證

Matlab是當(dāng)今最優(yōu)秀的科技應(yīng)用軟件之一，具有強(qiáng)大的功能，在許多科學(xué)領(lǐng)域中成為計(jì)算機(jī)輔助設(shè)計(jì)和分析、應(yīng)用開(kāi)發(fā)的基本工具。我們利用Matlab軟件編制仿真程序，將銑削力系數(shù)、試驗(yàn)參數(shù)等代入程序中，得到銑削力仿真圖，并與實(shí)測(cè)圖進(jìn)行了比較。

部分程序段如下：

clear;

a=0.5;c=0.15;n=9000;

fi_st=0;fi_ex=pi/3;%fi_st指切入角，fi_ex指切出角；

D=12;N=2;beta=pi*30/180;

Ktc=624.40;Krc=-285.34；

Kte=50.11;Kre=-48.75;

deta_fi=pi/100;%積分角度

deta_a=0.01;%積分高度

fi_p=2*pi/N;%刀具齒間角

K=6*pi/deta_fi;%角向積分步數(shù)

L=a/deta_a;%軸向積分步數(shù)

for i=1:K

Fx(i)=0;Fy(i)=0;Fz(i)=0;Ft(i)=0;fi(i)=0;

.....

在薄壁零件銑削加工中的切削振動(dòng)，主要是由Y方向力的變化引起的，選取Y方向的銑削力進(jìn)行分析、驗(yàn)證，可以直接反映力對(duì)加工過(guò)程的影響。

我們隨機(jī)抽取了兩組試驗(yàn)進(jìn)行對(duì)比。

將表1的第一組參數(shù)，以及切出角fi_ex=pi/3代入，運(yùn)行程序獲得切削力仿真圖，如圖4a所示，實(shí)際試驗(yàn)的Y方向切削力圖(截取放大后，下同)，如圖4b所示。

圖4 第一組參數(shù)切削力仿真圖

從圖中可看出，仿真圖Y向切削力峰值接近80 N，而實(shí)測(cè)試驗(yàn)的切削力峰值是80 N，相差無(wú)幾。說(shuō)明計(jì)算出的動(dòng)態(tài)銑削力系數(shù)和編制的Matlab仿真程序精度較高。

將表1的第四組參數(shù)，以及切出角fi_ex=7×pi/18代入，運(yùn)行程序獲得切削力仿真圖，如圖5 a所示，實(shí)際試驗(yàn)的Y方向切削力圖如圖5 b所示。

圖5 第四組參數(shù)切削力仿真圖

仿真圖Y向切削力峰值80 N，實(shí)測(cè)圖Y向切削力峰值83 N，相差3 N。可能是由機(jī)床、夾具、試驗(yàn)采集等各種誤差因素，以及加工時(shí)的切削振動(dòng)造成的，在正常范圍內(nèi)。

可見(jiàn)，測(cè)出的動(dòng)態(tài)銑削力系數(shù)和編制的Matlab仿真程序精度較高。

4 結(jié)束語(yǔ)

本文利用高速加工中心和相關(guān)儀器，進(jìn)行2A12鋁合金材料薄壁結(jié)構(gòu)零件切削試驗(yàn)，測(cè)量加工過(guò)程中的切削力等參數(shù)，得出2A12鋁合金材料的高速加工的切削力系數(shù)，再利用Matlab編制仿真程序，得出切削力仿真圖，并與試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行比較。Matlab仿真程序基本能夠反映薄壁零件加工過(guò)程中銑削力大小的變化。有了動(dòng)態(tài)銑削力和Matlab仿真程序的正確保證，為后續(xù)薄壁零件銑削加工工藝研究奠定了基礎(chǔ)。

[1]E.Budak.Analytical Models for high performance milling.Part I:Cutting forces,structural deformations and tolerance integrity[J].International Journal of Machine Tools&Manufacture 2006，46(12-13)：1478-1488.

[2]Altintas,Y.Manufacturing Automation–Metal Cutting Mechanics,Machine tool Vibration and CNC design[M].University of British Columbia，2002.

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