豆寧輝, 王志遠, 劉殿琛

(1中國石油大學·華東 2中國石化石油工程技術(shù)研究院 3中國石油川慶鉆探公司鉆采工程技術(shù)研究院)

Y區(qū)塊位于富含油氣的Masila盆地西部，面積為1 801 km2，地表以第三系的灰?guī)r和泥巖為主，地表高差較大(700～1 000 m)，發(fā)育著六套儲層，主要地層巖性為河道砂及濱岸砂巖、淺海相碳酸鹽巖及砂巖和基底裂縫花崗巖-變質(zhì)巖，由于地層復(fù)雜，在鉆井過程中出現(xiàn)坍塌、漏失、井壁失穩(wěn)等復(fù)雜情況，通過分析Y區(qū)塊已鉆井資料發(fā)現(xiàn)其垮塌的地層主要為Harshiyat、Saar和Nayfa組。其中，Judayaah-1井和Rabaa-1井在Harshiyat地層井徑擴大率分別達35%和38%，劃眼或處理垮塌的復(fù)雜損失時間為26 h；Henin-1井在Saar和Nayfa組井徑擴大率最高達40%，劃眼或處理垮塌的復(fù)雜損失時間為33 h。因此，亟需解決井壁失穩(wěn)的難題，以降低發(fā)生井下故障的概率，促進該油田的勘探開發(fā)[1-4]。

1 井壁失穩(wěn)機理分析

1.1 井壁失穩(wěn)綜合分析

經(jīng)過分析總結(jié)Y區(qū)塊復(fù)雜井段井壁失穩(wěn)的資料，發(fā)現(xiàn)復(fù)雜巖性段井壁失穩(wěn)主要存在以下規(guī)律,見表1所示。

表1 Y區(qū)塊復(fù)雜井段井壁失穩(wěn)綜合分析表

1.2 礦物組成及微觀結(jié)構(gòu)

1.2.1 礦物組成分析

根據(jù)行業(yè)標準SY/T 5163-2010，利用TTRIII型多功能X射線衍射儀對RABAA-1井易失穩(wěn)井段Saar地層的巖樣進行了分析。RABAA-1井易失穩(wěn)井段巖石主要為泥質(zhì)灰?guī)r、灰泥巖、泥巖與灰?guī)r夾層。黏土礦物以伊利石、綠泥石、高嶺石、伊/蒙間層發(fā)育，缺失蒙脫石、綠/蒙間層礦物為特點，且伊/蒙混層相對含量較高，平均約為56%。

1.2.2 微觀結(jié)構(gòu)分析

根據(jù)行業(yè)標準SY/T5162-1997，利用TESCAN-VEGA-3LMU型掃描電子顯微鏡對Judeyaah-1井垮塌井段泥巖巖心進行電鏡掃描，結(jié)果見圖1。

由圖1可以看出，上部Harshiyat組地層黏土礦物含量高，微觀掃描顯示高嶺石、綠泥石發(fā)育，黏土礦物以片狀、粒狀存在。同時，受構(gòu)造擠壓脫水過程中導(dǎo)致裂隙的存在，該類巖石易水化分散、膨脹，鉆井過程易泥包，阻卡。

1.3 水化性質(zhì)分析

由于Y區(qū)塊無法獲得地層巖心或露頭巖心，因此采用國內(nèi)物性相似的泥巖開展鉆井液水化對巖石力學特性的影響規(guī)律的探索實驗研究。根據(jù)現(xiàn)場鉆井液配方進行了室內(nèi)配制，對上述巖心開展不同圍壓下的強度實驗，具體結(jié)果見表2。

通過巖心浸泡實驗可以發(fā)現(xiàn)，鉆井液對泥巖結(jié)構(gòu)的影響具有時間效應(yīng)，微觀體現(xiàn)在泥巖中的某些活性礦物與鉆井液中某些離子發(fā)生化學反應(yīng)的過程，宏觀體現(xiàn)在泥巖的層理面或微裂隙在鉆井液濾液的作用下隨時間發(fā)生動態(tài)運移或鉆井液濾液溶蝕層理面或微裂隙中的填充物導(dǎo)致層理面發(fā)生擴張。通過對比發(fā)現(xiàn)，水化降低了泥巖的抗壓強度，浸泡時間對粘聚力的影響大于對內(nèi)摩擦角的影響；浸泡時間越長，巖石的抗壓強度越低。

經(jīng)過室內(nèi)實驗分析，Y區(qū)塊井壁失穩(wěn)主要是由于黏土礦物伊/蒙混層相對含量較高，黏土礦物以片狀、粒狀存在，易水化分散、膨脹，降低了巖石的抗壓強度，引起了鉆井過程中塌、漏以及井壁失穩(wěn)等復(fù)雜情況。

2 防塌鉆井液優(yōu)化及性能評價

2.1 防塌鉆井液設(shè)計思路

綜合考慮巖石力學和鉆井液對井壁穩(wěn)定的影響、以及成本和現(xiàn)場出發(fā)，要求控制井徑擴大率≤ 15%時，且井壁穩(wěn)定25 d，適于Y區(qū)塊復(fù)雜井段的防塌鉆井液關(guān)鍵性能為：密度為1.25 g/cm3，巖石內(nèi)聚力≥7.1 MPa。

1)鉆井液抑制性能優(yōu)化。在原用KCl-聚合物鉆井液配方的基礎(chǔ)上引入氨基聚醇處理劑來提高鉆井液的抑制性能。

2)鉆井液封堵性能優(yōu)化。本研究在原用鉆井液配方中引入了應(yīng)用較為廣泛的水基成膜鉆井液處理劑JYW-1來提高鉆井液體系的封堵性能。

3)鉆井液潤濕特性優(yōu)化。在現(xiàn)用鉆井液中引入一種納米潤濕調(diào)節(jié)劑，來改善鉆井液對地層巖石的潤濕性能。

結(jié)合以上設(shè)計思路，根據(jù)實驗分析，在現(xiàn)用配方鉆井液中加入2%胺基聚醇即可取得良好的抑制性能，在鉆井液中加入1.5%JYW-1即可取得良好的封堵效果。在鉆井液中加入0.5%納米潤濕調(diào)節(jié)劑即可有效提高鉆井液與巖石的接觸潤濕角，改善鉆井液潤濕性能[5-6]。

2.2 優(yōu)化防塌鉆井液體系性能評價

2.2.1 優(yōu)化鉆井液配方

依據(jù)該區(qū)塊井壁失穩(wěn)機理，在原用KCl-聚合物鉆井液配方基礎(chǔ)上，通過引入氨基聚醇、成膜劑和納米潤濕調(diào)節(jié)劑，優(yōu)選出了適于在該區(qū)應(yīng)用的防塌鉆井液優(yōu)化配方。

KCl-聚合物防塌鉆井液優(yōu)化配方為：2%膨潤土+0.15%純堿+0.15%燒堿+5%KCl+0.3%PAC-R+0.6%PAC-LV+0.2%PHPA+2%改性淀粉+0.3%黃原膠+1.5%磺化瀝青+0.2%殺菌劑+0.5%消泡劑+2%氨基聚醇+1.5%成膜劑JYW-1+0.5%納米潤濕調(diào)節(jié)劑。

確定了鉆井液優(yōu)化配方后，針對此配方進行常規(guī)性能、抑制特性、潤濕特性及其對泥頁巖強度影響評價。

2.2.2 優(yōu)化鉆井液體系抑制性能評價

測試巖屑在鉆井液中的線性膨脹率，是評價鉆井液抑制泥頁巖水化性能的重要方法，并將測試結(jié)果與現(xiàn)用配方鉆井液作對比分析。

1)滾動回收率實驗。分別取RABAA-1井和HENIN-1井易失穩(wěn)井段四個地層的現(xiàn)場巖屑，按SY/T5613-2000標準測試其在優(yōu)化鉆井液中的滾動回收情況，將實驗結(jié)果與清水、現(xiàn)用配方測試情況作對比分析?，F(xiàn)用配方和優(yōu)化配方滾動回收率實驗結(jié)果及分析見表3所示。

表3 現(xiàn)用配方和優(yōu)化配方滾動回收率測試對比

2)線性膨脹實驗。取RABAA-1和HENIN-1井易失穩(wěn)井段巖屑樣品烘干后粉碎成粉末，按標準程序壓制成人造巖心，測試巖屑在優(yōu)化鉆井液中的線性膨脹情況，并將測試結(jié)果與現(xiàn)用配方作對比分析。測試結(jié)果及對比見表4。

表4 巖屑在現(xiàn)用鉆井液和優(yōu)化鉆井液中線性膨脹率表

實驗結(jié)果顯示，現(xiàn)場巖屑在現(xiàn)用鉆井液中的線性膨脹率平均值約為9.2%，明顯高于在優(yōu)化后配方鉆井液中的平均值6.9%，表明優(yōu)化鉆井液抑制頁巖線性膨脹的能力明顯優(yōu)于現(xiàn)用配方鉆井液。

2.2.3 優(yōu)化鉆井液潤濕性能評價

本項試驗應(yīng)用JC2000D3接觸角測量儀測試現(xiàn)用配方及優(yōu)化配方鉆井液濾液與地層巖石間的接觸潤濕角，分析各自潤濕特性。實驗結(jié)果顯示，蒸餾水與巖石的潤濕角為26.1°，是三種實驗流體中最小的，說明該巖石具有強親水性，蒸餾水很容易潤濕巖石表面，再逐漸鋪展開，沿巖石孔縫逐漸滲入到巖石內(nèi)部?，F(xiàn)用配方鉆井液中含有一定量的陽離子聚合物，濾液與巖石潤濕角較之蒸餾水作用時有一定的提高(33.7°)，但潤濕角提升量相對并不明顯。優(yōu)化配方中引入了納米潤濕調(diào)節(jié)劑，其可顯著提高巖石的親油疏水性能，鉆井液濾液在巖石表面的接觸潤濕角最大(51.9°)，此特點可減弱鉆井液沿微裂縫侵入地層，降低因毛細管力作用而導(dǎo)致的裂縫擴展，促進井壁穩(wěn)定。

2.2.4 優(yōu)化鉆井液強化井壁圍巖強度效果評價

鉆井液體系優(yōu)化的主要目標是保持體系良好常規(guī)性能的同時，增強鉆井液強化井壁強度能力，從而實現(xiàn)保持井壁穩(wěn)定的目的。課題組通過巖石三軸強度試驗，測試巖心(露頭)經(jīng)優(yōu)化鉆井液浸泡后的強度、粘聚力、內(nèi)摩擦角等力學參數(shù)，分析巖心在優(yōu)化鉆井液作用下各力學參數(shù)的變化規(guī)律。同時結(jié)合考慮時間效應(yīng)的線彈性多孔介質(zhì)的流固熱化耦合方程，評價優(yōu)化鉆井液提升地層坍塌壓力的效果及其對井壁坍塌周期的影響[7]。

1)優(yōu)化鉆井液對巖石力學參數(shù)影響。將優(yōu)化鉆井液對巖石參數(shù)影響的測試結(jié)果與現(xiàn)用鉆井液作用下結(jié)果做對比分析。優(yōu)化鉆井液作用巖石25 d后，巖石內(nèi)聚力大于7.4 MPa，該值大于保持井壁穩(wěn)定所需的巖石內(nèi)聚力7.1 MPa，說明優(yōu)化鉆井液可以按設(shè)定現(xiàn)場要求保持井壁穩(wěn)定。

2)優(yōu)化鉆井液降低地層失穩(wěn)效果分析。如上述實驗數(shù)據(jù)所示，巖心在鉆井液浸泡下會發(fā)生水化效應(yīng)，其抗壓強度不斷降低，彈性模量，泊松比等力學參數(shù)也隨鉆井液作用時間而變化。傳統(tǒng)鉆井液設(shè)計時，往往將井壁考慮成非滲透地層，或者僅考慮鉆井液導(dǎo)致的孔隙壓力傳遞，經(jīng)常忽略因泥頁巖水化作用引起的地層坍塌壓力會隨時間變化這一因素。實際上，地層井壁失穩(wěn)存在坍塌周期，如鉆井液密度設(shè)計時未合理考慮此特點，使用所設(shè)計的密度鉆進時，井壁可能出現(xiàn)“假穩(wěn)定”狀態(tài)，即打開井眼較短時間內(nèi)，井壁能保持穩(wěn)定，隨著鉆井液作用時間的延長，井壁可能重新出現(xiàn)失穩(wěn)。

3 井壁坍塌周期圖版繪制

根據(jù)井壁圍巖應(yīng)力動態(tài)分布模型，繪制優(yōu)化鉆井液作用下井壁坍塌周期圖版，評價優(yōu)化鉆井液對降低地層坍塌壓力效果。模型計算所用巖石力學參數(shù)為與區(qū)塊易失穩(wěn)地層巖性相似的四川露頭，其他參數(shù)與前文繪制現(xiàn)用鉆井液作用下井壁坍塌周期圖版時所用參數(shù)相同。Rabaa-1井saar地層失穩(wěn)井段，現(xiàn)場用鉆井液密度值為1.25 g/cm3。繪制的現(xiàn)用、優(yōu)化鉆井液作用下井壁坍塌周期圖版如圖2所示[8]。

從圖2可看出，優(yōu)化前鉆井液(紅線)和優(yōu)化后(現(xiàn)用)鉆井液(藍線)作用下井壁坍塌壓力都隨鉆井液作用時間的延長而增加，但現(xiàn)用鉆井液導(dǎo)致地層坍塌壓力的增量明顯大于優(yōu)化鉆井液。該井段現(xiàn)場所用鉆井液密度為1.25 g/cm3，現(xiàn)用鉆井液在此密度下能保持井壁穩(wěn)定約21 d，優(yōu)化鉆井液在1.25 g/cm3密度下可保持井壁穩(wěn)定約28 d，滿足理想坍塌周期25 d的要求，說明優(yōu)化鉆井液強化井壁圍壓強度的效果更好，其防止井壁失穩(wěn)的效果優(yōu)于現(xiàn)用鉆井液。

圖2 現(xiàn)用/優(yōu)化鉆井液作用下井壁坍塌周期圖版(SARR地層)

對于給定地層，孔隙壓力和井壁圍巖力學參數(shù)等會隨所用鉆井液配方和性能的改變而變化。同一地層，不同的鉆井液配方和性能，可計算出不同的鉆井液安全密度窗口和地層坍塌周期。因此，測試失穩(wěn)地層現(xiàn)場巖心在待用鉆井液作用下的力學參數(shù)變化規(guī)律，才能更加準確的預(yù)測地層坍塌壓力和臨界坍塌周期?，F(xiàn)場作業(yè)時，應(yīng)根據(jù)鉆井液可能作用于井壁的天數(shù)(如：打開井眼到固井時間)及鉆井液的具體性能，選擇合理的鉆井液密度，防止井壁出現(xiàn)“假穩(wěn)定”現(xiàn)象[9]。

選取該區(qū)塊坍塌特別嚴重的井段1 700～1 940 m井徑作為對比井段，該井段也是鄰井出現(xiàn)嚴重井塌導(dǎo)致鉆井復(fù)雜最多的井段，通過分析井徑曲線，易塌井段實驗井井徑擴大率小于8%，而對比井井徑擴大率則達到100%。由于井壁穩(wěn)定，鉆井液性能優(yōu)良，鉆井起下鉆過程順利，泵壓、排量，接單根正常，完鉆后起鉆順利，在沒有通井的情況下進行測井，沒有發(fā)生阻卡現(xiàn)象，測完井后下套管、固井順利，節(jié)約了成本和時間。

4 結(jié)論與建議

1)綜合分析Y區(qū)塊現(xiàn)場施工情況、地層巖石理化性能、地應(yīng)力、孔隙壓力、鉆井液影響等因素，得出該區(qū)塊井壁失穩(wěn)的主要機理為硬脆性泥頁巖水化剝落破壞，應(yīng)注重提高鉆井液的抑制和封堵性能。

2)針對Y區(qū)塊主要失穩(wěn)地層Saar組繪制了坍塌周期圖版，優(yōu)化后的防塌鉆井液體系比現(xiàn)場用的鉆井液具有更強的防塌抑制性能，膨脹率降低了2.3%，回收率提高了10%～30%，坍塌周期延長了7 d，且流變性更好控制，滿足現(xiàn)場需求。

3)通過現(xiàn)場應(yīng)用表明最大井徑擴大率均小于8%，無井壁坍塌等復(fù)雜現(xiàn)象出現(xiàn)，鉆完井過程順利，節(jié)約了成本和時間。