田 超

（國(guó)家能源集團(tuán)陜西富平熱電有限公司，陜西 渭南 711700）

1 超臨界直流鍋爐概況

本文選用上海電氣集團(tuán)生產(chǎn)的SG-1131/25.73-M4422鍋爐，為超臨界參數(shù)變壓運(yùn)行螺旋管圈直流爐，單爐膛、平衡通風(fēng)、尾部雙煙道擋板調(diào)溫、π型緊身遮擋封閉、固態(tài)排渣、全鋼架懸吊結(jié)構(gòu)。每臺(tái)爐配5臺(tái)中速磨煤機(jī)。燃燒設(shè)計(jì)煤種時(shí)4臺(tái)運(yùn)行1臺(tái)備用。一臺(tái)鍋爐共配有5磨煤機(jī)、兩臺(tái)密封風(fēng)機(jī)，密封風(fēng)機(jī)對(duì)磨煤機(jī)傳動(dòng)盤(pán)、拉桿、旋轉(zhuǎn)分離器和磨輥等處進(jìn)行密封。[1]

1.1 燃燒器擺角對(duì)屏過(guò)吸熱量的影響

從表1和表2兩組數(shù)據(jù)說(shuō)明，高位燃盡風(fēng)（AGP）擺角對(duì)屏過(guò)吸熱量影響較大，燃燒器擺角對(duì)屏過(guò)吸熱量影響較小。在主汽溫度較低時(shí)，可通過(guò)AGP擺角向上擺動(dòng)來(lái)提高屏過(guò)的吸熱量從而提高主汽溫度[2]。

1.2 上層燃燒器二次風(fēng)對(duì)水冷壁壁溫及汽溫的影響

從表3、表4兩組試驗(yàn)數(shù)據(jù)說(shuō)明，在控制垂直水冷壁懸吊管壁溫時(shí)，開(kāi)大上層磨的輔助風(fēng)對(duì)火焰中心影響較大，有利于控制水冷壁超溫。

表1 燃燒器擺角對(duì)屏過(guò)吸熱量的試驗(yàn)結(jié)果

表2 燃燒器擺角對(duì)屏過(guò)吸熱量的試驗(yàn)結(jié)果

1.3 氧量標(biāo)定試驗(yàn)

對(duì)空氣預(yù)熱器入口氧量表進(jìn)行了校驗(yàn)，氧量校驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表5，不同的三個(gè)工況下A側(cè)氧量表盤(pán)讀數(shù)比實(shí)測(cè)值平均偏低0.12個(gè)百分點(diǎn)，B側(cè)氧量平均偏低0.25個(gè)百分點(diǎn)，總體偏差不大。

表3 二次風(fēng)對(duì)水冷壁壁溫及汽溫的試驗(yàn)結(jié)果

表4 二次風(fēng)對(duì)水冷壁壁溫及汽溫的試驗(yàn)結(jié)果

表5 氧量校驗(yàn)結(jié)果

1.4 排煙溫度標(biāo)定試驗(yàn)

在三個(gè)不同工況下對(duì)空氣預(yù)熱器出口排煙溫度進(jìn)行了標(biāo)定，排煙溫度標(biāo)定結(jié)果見(jiàn)表6。

表6 排煙溫度標(biāo)定實(shí)驗(yàn)結(jié)果

1.5 一次風(fēng)粉管風(fēng)速測(cè)試試驗(yàn)

一次風(fēng)速過(guò)高，會(huì)推遲著火，引起燃燒不穩(wěn)定，甚至滅火。一次風(fēng)率越大，為達(dá)到煤粉氣流著火所需熱量越大，達(dá)到著火所需時(shí)間越長(zhǎng)[3]。同時(shí)，煤粉濃度也隨著一次風(fēng)率的增大而降低，這對(duì)低揮發(fā)分或者難燃煤種是非常不利的。一次風(fēng)率過(guò)小，煤燃燒初期可能氧量不足，揮發(fā)分析出時(shí)不能完全燃燒，也會(huì)影響著火速度。

1.6 煤粉細(xì)度調(diào)整試驗(yàn)

本文研究的旋轉(zhuǎn)分離器為動(dòng)靜組合式的，從研磨區(qū)送來(lái)的氣粉混合物進(jìn)入分離器，首先通過(guò)靜止百葉窗，產(chǎn)生一定的切向速度，大的顆粒由于質(zhì)量較大，直接回到回粉錐返回研磨區(qū)，其余煤粉氣流在曳引力帶動(dòng)下進(jìn)入轉(zhuǎn)子部分，通過(guò)調(diào)節(jié)轉(zhuǎn)子的轉(zhuǎn)速，使合格煤粉顆粒的離心力和氣流的曳引力平衡，而不合格的顆粒在離心力的作用下返回研磨區(qū)重磨。

煤粉細(xì)度的調(diào)整主要是通過(guò)調(diào)節(jié)折向門(mén)開(kāi)度和改變分離器轉(zhuǎn)速來(lái)完成[2]。如果經(jīng)過(guò)調(diào)節(jié)，煤粉仍太細(xì)，則就需要減少磨輥彈簧的壓力；反之，煤粉仍很粗，則就需要加大磨輥彈簧壓力，以增加磨輥對(duì)煤層的碾磨緊力[3]。

1.7 干式排渣機(jī)進(jìn)風(fēng)門(mén)開(kāi)度調(diào)整

在鍋爐負(fù)壓作用下，通過(guò)鋼帶輸渣機(jī)箱體外側(cè)風(fēng)門(mén)進(jìn)入一定量的冷空氣，使熱爐渣在輸送鋼帶上逐漸被冷空氣冷卻，爐膛漏風(fēng)率在一定程度上明顯增大，所以在不同負(fù)荷下，對(duì)干式排渣機(jī)兩側(cè)風(fēng)門(mén)進(jìn)行調(diào)整后，實(shí)測(cè)鍋爐氧量平均降低0.21%，漏風(fēng)量較風(fēng)門(mén)調(diào)整前降低了55378.26Nm3/h，降幅較大。而主蒸汽減溫水量降低2.8t/h，一級(jí)減溫器入口溫度平均降低3.63℃，鍋爐排煙溫度平均降低0.84℃，引風(fēng)機(jī)電流平均下降0.86A，電耗平均降低了8.01kW。試驗(yàn)結(jié)果表明，在對(duì)干式排渣機(jī)各進(jìn)風(fēng)門(mén)開(kāi)度調(diào)整后，在額定負(fù)荷下，干排渣漏風(fēng)率降低了6.48%。

2 結(jié)語(yǔ)

影響燃燒調(diào)整的因素較多，本文通過(guò)此次試驗(yàn)研究對(duì)比鍋爐主蒸汽溫度同比升高13.33℃，再熱蒸汽溫度同比升高12.2℃，排煙溫度同比降低15.36℃，再熱蒸汽減溫水流量同比降低0.24t/h.鍋爐排煙熱損失由5.879%下降到5.614%，固體未完全燃燒熱損失由0.532%下降到0.201%，鍋爐熱效率也由92.380%上升到94.870%，提高了鍋爐燃燒的經(jīng)濟(jì)性。在耗電方面，通過(guò)對(duì)比燃燒調(diào)整前后試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)：調(diào)整前引風(fēng)機(jī)平均電流為334.27A，而調(diào)整后電流為326.06A，每小時(shí)節(jié)電146.56°。該機(jī)組按照全年滿(mǎn)負(fù)荷運(yùn)行7000h計(jì)算可得：146.56kwh×7000h×0.24元=24.62萬(wàn)元，通過(guò)鍋爐燃燒調(diào)整后該機(jī)組每年可為電廠(chǎng)節(jié)省24.62萬(wàn)元，本次優(yōu)化調(diào)整實(shí)驗(yàn)具有一定的可行性，值得推廣。