張旭普

（中國黃金集團內(nèi)蒙古礦業(yè)有限公司，內(nèi)蒙古 滿洲里 021400）

1 磨礦生產(chǎn)工藝

內(nèi)蒙古某大型金屬礦山屬于低品位銅鉬貧礦石，經(jīng)對礦石較系統(tǒng)的物相分析劃分為硫化礦、氧化礦和混合礦。2009年一期工程采用2臺Φ8.8m×4.8m國產(chǎn)半自磨機，功率6000KW/臺，2臺Φ6.2m×9.5m球磨機，功率6000KW/臺，處理量4.2萬t/d；2012年選廠二期半自磨機規(guī)格Φ11.0m×5.4m，功率12686KW，球磨機規(guī)格Φ7.9m×13.6m，功率17000KW，處理量4.25萬t/d。

2 礦石硬度及力學性能

內(nèi)蒙古某大型金屬礦山是以次二長花崗斑巖為中心形成的空心環(huán)狀礦體，成礦帶形態(tài)為長環(huán)形，分南北兩個礦段。此礦體地質(zhì)構(gòu)造復雜、礦床蝕變差異造成礦石軟硬跨度較大。外圈主要是銅礦體，硬度高；內(nèi)圈主要是鉬礦體，硬度偏低[1]。內(nèi)蒙古某銅鉬礦銅鉬礦礦石進行JK Tech落重試驗，礦石碎磨特性參數(shù)表1、表2。內(nèi)蒙古某大型金屬礦山原礦抗沖擊破碎能力處于中軟范圍，抗磨蝕能力處于中軟范圍；頑石抗沖擊破碎能力處于中硬范圍，抗磨蝕能力處于很硬的范圍，這就為不同磨礦狀態(tài)調(diào)節(jié)提供了可能。

表1 銅鉬礦石碎磨特性參數(shù)

表2 原礦和頑石碎磨特性參數(shù)

3 磨機襯板磨損周期

（1）提升板周期。半自磨筒體提升襯板的磨損狀態(tài)決定了其對鋼球提升能力的大與小，提升襯板使用初期，提升條提升能力強，鋼球和大塊礦石的運動軌跡以拋落為主，沖擊破碎能力強；襯板使用末期，提升條磨損嚴重，提升高度下降，鋼球和大塊礦石沖擊破碎能力弱。不同時間內(nèi)襯板對應磨機運行指標，襯板中期功率最低，其次為初期，末期功率會逐步上升；頑石量隨著提升襯板使用時間變長而升高；出料端油壓隨著襯板使用時間變長而降低，排礦細度隨著襯板使用時間變長而變高。

表3 提升襯板不同使用時間對應的磨機運行指標

（2）格子板周期影響。半自磨排礦格子板磨損對頑石排礦量及粒度大小影響很大，表4，隨著格子板使用時間變長，頑石返回量、頑石粒度、排出鋼球直徑越來越大，無異增加了磨機負荷，占據(jù)了磨機有效磨礦空間，使磨礦效率降低，為了確保穩(wěn)定生產(chǎn)，應適當多加鋼球。

表4 格子板不同使用時間對排礦量及粒度的影響

4 半自磨生產(chǎn)操作工藝參數(shù)

（1）磨礦濃度。磨細顆粒在水介質(zhì)的作用下被輸送出磨機，濃度變化會在較短時間內(nèi)，迅速影響磨機內(nèi)細顆粒的排礦速度，造成排礦粒度組成波動。當磨礦濃度過大時，礦漿流動性差，粘滯系數(shù)較高，易產(chǎn)生過磨泥化，粒度不均；礦漿在磨機內(nèi)滯留時間過長，影響磨機排礦速度，礦漿充填率升高，磨機負荷變大，功率和油壓上升，處理能力相對降低。磨礦濃度過小，水介質(zhì)沖洗作用強，礦物表面干凈，排礦速度加快，排礦粒度變粗。磨機內(nèi)礦漿量大，水介質(zhì)緩沖，沖擊能力減弱，磨礦能力降低，頑石返礦量會逐漸變大。表5一系列半自磨磨礦濃度更適應磨機運行，有利于頑石排出，提高磨礦效率，避免泥化。

表5 一、二系列半自磨排礦濃度及粒度組成

（2）頑石返礦量。此礦山將SABC碎磨流程中取消C（頑石破碎機）環(huán)節(jié)，半自磨排礦篩上頑石經(jīng)頑石料倉緩沖又重新返回到半自磨中，頑石量大小直接影響磨機功率、油壓變化趨勢。表6一系列較二系列頑石返回量平均高36.33t/h，增加了磨機整體循環(huán)負荷，使功率、油壓、電耗略上升。主要是返回頑石在磨機的“腎形”研磨區(qū)運動，頑石充當了部分研磨介質(zhì)，從而提高磨礦細度2.26個百分點。

表6 一、二系列頑石返回量生產(chǎn)統(tǒng)計

5 結(jié)論

（1）內(nèi)蒙古某大型金屬礦山原礦抗沖擊破碎能力處于中軟范圍，抗磨蝕能力處于中軟范圍；頑石抗沖擊破碎能力處于中硬范圍，抗磨蝕能力處于很硬的范圍。

（2）內(nèi)蒙古某大型金屬礦山利用半自磨提升襯板周期、格子板磨損周期規(guī)律性生產(chǎn)，大大提高了磨礦處理能力，節(jié)省了磨機能耗。

（3）半自磨機優(yōu)化操作是多種因素綜合應用結(jié)果，實際操作中要結(jié)合礦石性質(zhì)、磨礦濃度、襯板周期、頑石大小、功率油壓變化并結(jié)合鋼球補加球方式和補加量進行動態(tài)調(diào)整，才能有效改善磨礦效果，達到節(jié)能降耗目的。