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        基于彎曲挺度法的纏繞用薄竹篾柔性表征

        2020-04-08 01:20:36魏鑫陳復(fù)明王戈
        林業(yè)工程學(xué)報(bào) 2020年2期
        關(guān)鍵詞:變形

        魏鑫,陳復(fù)明,王戈*

        (1.國(guó)際竹藤中心,北京100102;2.國(guó)家林業(yè)和草原局/北京市共建竹藤科學(xué)與技術(shù)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,北京100102)

        竹子具有柔性變形特征。為充分發(fā)揮這種特點(diǎn),以薄竹篾為原料,采用編織、模壓及纏繞等工藝制得的竹質(zhì)異型材已經(jīng)被研發(fā)推廣,特別是竹質(zhì)復(fù)合纏繞壓力管是竹產(chǎn)業(yè)重要的創(chuàng)新產(chǎn)品[1-2],可在管道、管廊、高鐵車廂、現(xiàn)代建筑等領(lǐng)域發(fā)揮效能。

        竹子柔性變形特征是自身物理化學(xué)因素、環(huán)境溫濕度因素和細(xì)長(zhǎng)中空的尺寸因素共同作用的結(jié)果。與相同含水率和尺寸的木材相比,竹、木材化學(xué)成分含量差異不大,竹材易發(fā)生柔性變形是由于兩者解剖構(gòu)造差異引起的。竹材是典型的功能梯度材料,維管束在薄壁細(xì)胞中的梯度分布與完美組合(多級(jí)界面)是竹子具有優(yōu)異柔性的主要結(jié)構(gòu)原因之一[3-6],同時(shí),竹材中多級(jí)空隙結(jié)構(gòu)為竹材細(xì)胞柔性變形提供了空間。目前,針對(duì)竹材維管束梯度結(jié)構(gòu)下的強(qiáng)度、模量、斷裂韌性和破壞模式差異開(kāi)展了大量研究[3,7];在組織水平上也已獲得通過(guò)手工機(jī)械法剝離的純維管束和薄壁細(xì)胞的力學(xué)性能,但利用復(fù)合材料混合定律計(jì)算發(fā)現(xiàn)[8]:竹材強(qiáng)度理論值低于測(cè)試值,模量理論值高于測(cè)試值,這表明竹材維管束與薄壁細(xì)胞的界面強(qiáng)弱、受力后的協(xié)同變形機(jī)理仍不清晰,維管束-薄壁細(xì)胞梯度結(jié)構(gòu)下的柔性表征方法、評(píng)價(jià)指標(biāo)和內(nèi)在機(jī)理的研究一直是竹材基礎(chǔ)性質(zhì)研究的難題。

        圖1 薄竹篾試樣加工(a)及纖維比量計(jì)算(b)Fig. 1 Processing of bamboo slivers (a) and calculation of fiber volume fraction (b)

        目前,針對(duì)材料或工程構(gòu)件的柔性測(cè)試方法包括三點(diǎn)彎法、四點(diǎn)彎法和兩端支撐法[9-11],評(píng)價(jià)指標(biāo)為柔度,即材料在彈性變形范圍內(nèi)受力產(chǎn)生單位撓度所需阻力矩。然而,應(yīng)用前兩種方法在測(cè)試?yán)p繞用薄竹篾時(shí),尺寸效應(yīng)會(huì)導(dǎo)致測(cè)試中易產(chǎn)生大撓度變形且改變邊緣支撐條件,受力變形特征變得復(fù)雜,難以準(zhǔn)確獲取E值(E為彈性模量)。Auch等[11]使用兩端簡(jiǎn)單支撐法獲得了曲率與支撐端位移的理論模型,可用于計(jì)算超薄玻璃的彈性模量,但使用這種方法的條件是假定超薄玻璃的大變形仍在彈性范圍內(nèi),而竹材與玻璃的分子結(jié)構(gòu)差異導(dǎo)致大變形彈性理論難以應(yīng)用在竹材研究上。與竹子在自然環(huán)境中的受力方式相同,基于彎曲挺度的柔度(b/EI)(b為寬度、I為截面慣性矩)指標(biāo)已經(jīng)被應(yīng)用于等毫米或微米級(jí)的細(xì)長(zhǎng)薄型材料抗彎性能研究,包括植物單纖、高分子薄膜、紡織品和紙板[12-13]等領(lǐng)域。通過(guò)各類力學(xué)儀器可快速記錄彎曲力與彎曲角度的關(guān)系,從而計(jì)算各種細(xì)長(zhǎng)薄型材料的柔度值,具有精度高、測(cè)試方便等特點(diǎn)。

        筆者探索彎曲挺度法對(duì)纏繞用薄竹篾柔性表征的適用性,研究加載角速率(ω)、跨厚比(l/h)等測(cè)試條件對(duì)竹篾柔性的影響,系統(tǒng)比較竹材維管束梯度結(jié)構(gòu)和木材木射線組織微觀結(jié)構(gòu)差異對(duì)竹、木材柔性的影響機(jī)制,以期為竹材自然生長(zhǎng)、竹質(zhì)異型構(gòu)件、竹編工藝品和結(jié)構(gòu)功能仿生設(shè)計(jì)提供借鑒,同時(shí),了解竹材力學(xué)設(shè)計(jì)原理也可為仿生制備和優(yōu)化高性能竹纏繞復(fù)合材料提供理論指導(dǎo)。

        1 材料與方法

        1.1 試驗(yàn)材料

        4年生毛竹(Phyllostachysedulis)采自福建省永安市洪田鎮(zhèn),伐后氣干至含水率為10%。竹篾試樣加工見(jiàn)圖1a,選取通直無(wú)瑕疵的竹子,自根部往上5 m處截?cái)? m長(zhǎng)的竹稈中段,經(jīng)剖竹機(jī)開(kāi)片后,采用剖篾機(jī)沿徑向從黃到青連續(xù)剖分為5層竹篾(16 mm×1 mm,寬×厚)。根據(jù)竹纏繞復(fù)合壓力管的竹篾原料尺寸要求精加工成表面光滑的薄竹篾[1],尺寸為5 mm×1 mm(寬×厚),長(zhǎng)度不定。從竹黃至竹青層試件記為B1~B5,每組重復(fù)樣品15個(gè)。為了消除尺寸和溫濕度因素的影響,選用與竹材同尺寸同含水率的低密度5年生楊木(Populusspp.)和接近竹青側(cè)密度的8年生岶里漆(Parishiaspp.)作為對(duì)照試樣,分別標(biāo)記為PO和PA。其中,楊木購(gòu)自福建省有竹科技公司,岶里漆由國(guó)際竹藤中心提供。所有試樣放置于溫度20 ℃,相對(duì)濕度65%的恒溫恒濕箱內(nèi)均衡至質(zhì)量恒定,并使用重鐵板平壓防止變形。

        1.2 試驗(yàn)設(shè)備

        體視顯微鏡,配上Lumenera顯微照相機(jī)(INFINITY3-6URC型,加拿大Lumenera公司);XL30 ESEM-FEG型場(chǎng)發(fā)射環(huán)境掃描電鏡(FESEM,美國(guó)FEI公司)。17071型紙板抗彎挺度儀,配氣動(dòng)夾頭,深圳市藍(lán)博檢測(cè)儀器有限公司生產(chǎn),設(shè)備參數(shù)為:最大量程10 N,精度0.1 mN;夾頭可旋轉(zhuǎn)角度0°~90°,加載角速率為60~6 000(°)/min;支撐頭可調(diào)跨距為0~50 mm。

        1.3 試驗(yàn)方法

        1.3.1 試樣端面形貌觀察

        采用FESEM觀察竹、木材端面解剖結(jié)構(gòu)特征。試樣氣干后噴金,電壓10 kV,放大倍數(shù)100倍。

        1.3.2 纖維比量測(cè)試

        采用體式顯微鏡拍攝試樣橫截面清晰圖像,利用Image Pro Plus 6.0圖形處理軟件(美國(guó)Media Cybernetics公司)選取清晰的試樣橫截面和纖維輪廓(圖1b),并分別計(jì)算纖維實(shí)際和端面實(shí)際像素面積sb和sf。假定嵌入薄壁細(xì)胞中的纖維鞘是通直完整的,則纖維比量(Vf)可轉(zhuǎn)化為纖維實(shí)際面積(Sf)與端面實(shí)際面積(Sb)之比,即兩者的像素面積比,可采用式(1)計(jì)算:

        (1)

        1.3.3 彎曲挺度法原理

        彎曲挺度法原理見(jiàn)圖2a,根據(jù)懸臂梁彈性曲線方程,載荷(P)作用下的撓度(f)為:

        (2)

        撓度(f)與跨距(l)存在以下關(guān)系:

        (3)

        在小角度下,旋轉(zhuǎn)角度(α)與tanα存在數(shù)學(xué)關(guān)系:

        (4)

        由式(2)~(4),彎曲挺度(S)與旋轉(zhuǎn)角度(α)的關(guān)系為:

        (5)

        式中:E為彈性模量,MPa;I為截面慣性矩,m4;P/α為載荷/角度曲線線性部分的斜率。彎曲挺度法適用于小旋轉(zhuǎn)角度范圍內(nèi)線彈性材料和細(xì)長(zhǎng)構(gòu)件的平面彎曲情況。

        圖2 彎曲挺度法原理(a)及竹篾柔性測(cè)試示意圖(b)Fig. 2 Principle of bending stiffness method (a) and flexible test of bamboo slivers(b)

        1.3.4 竹材柔性測(cè)試及表征

        竹篾柔性測(cè)試示意圖見(jiàn)圖2b,參照國(guó)際標(biāo)準(zhǔn)ISO 5628:2019“Paper and board-Determination of bending stiffness-General principles for two-point, three-point and four-point methods”,滑動(dòng)支撐端以調(diào)整跨厚比,并設(shè)置旋轉(zhuǎn)角度和加載角速率。夾持端夾持試樣后開(kāi)始旋轉(zhuǎn),軟件從試樣接觸支撐端開(kāi)始記錄典型的載荷-角度(P-α)曲線。材料在彈性范圍內(nèi)的柔性可用柔度(F)表示為:

        F=1/S

        (6)

        本研究中纏繞用竹篾具有固定的寬厚比(b/h)或在小范圍內(nèi)變化,不研究尺寸因素下的超薄竹篾(b/h極大),且在試樣加載過(guò)程中未觀察到扭曲等不穩(wěn)定情況,因此,本研究暫不探討b/h。ISO 5628:2019建議紙張測(cè)試的寬度為38 mm,b/h為數(shù)十到數(shù)百。孫豐文等[14]認(rèn)為在所研究范圍內(nèi),b/h對(duì)試樣靜曲強(qiáng)度和模量影響不大,建議竹材復(fù)合板的b/h為3.5~4.5。一般地,尺寸越大,材料性能會(huì)有所下降,當(dāng)b/h較小時(shí),試樣在測(cè)試過(guò)程中易出現(xiàn)不穩(wěn)定性和不協(xié)調(diào)性,從而影響載荷和角度的準(zhǔn)確值。

        懸臂梁彈性應(yīng)變(ε)與撓度(f)的關(guān)系為:

        (7)

        由式(3)、(4)、(7),可得彈性段α與ε的關(guān)系:

        (8)

        當(dāng)ε為恒定值時(shí),l/h越大,彈性段的α越大。ISO 5628:2019建議紙板彈性應(yīng)變極限值(εmax)為0.2%,且αmax不超過(guò)7.5°。無(wú)明顯屈服的金屬材料規(guī)定0.2%殘余變形為屈服點(diǎn)應(yīng)變。依此估算彈性角度為0~0.076l/h(小角度)。實(shí)際的旋轉(zhuǎn)角度則根據(jù)實(shí)際P-α曲線選取彈性段Δα,從而計(jì)算F。

        由式(8),ω與應(yīng)變速率(δ)的關(guān)系為:

        (9)

        在特定的δ下,ω隨著l/h增加而增加。由于ISO 5628:2019中沒(méi)有相關(guān)規(guī)定,因此ω根據(jù)儀器的實(shí)際情況選擇,如表1所示。

        表1 薄竹篾B3在不同加載角速率下的彎曲挺度和柔度Table 1 Bending stiffness and flexibility of bamboo sliver B3 at different loading angular rates

        注:同一列中的不同小寫字母表示水平之間存在顯著性差異(P<0.05)。下同。

        懸臂梁彎曲試驗(yàn)中,最大彎曲正應(yīng)力(σmax)和最大剪應(yīng)力(τmax)為:

        (10)

        (11)

        聯(lián)立式(10)和(11)可得:

        (12)

        式中,當(dāng)l/h>5時(shí),剪應(yīng)力對(duì)彎曲正應(yīng)力影響較小,可忽略。ISO 5628:2019中建議紙板的l/h≥40。袁輝等[15]認(rèn)為當(dāng)材料l/h≥8時(shí),三點(diǎn)彎測(cè)試強(qiáng)度接近修正彎剪耦合效應(yīng)后的強(qiáng)度。然而,試樣l/h過(guò)大易導(dǎo)致細(xì)長(zhǎng)試樣出現(xiàn)彎曲、扭曲變形及測(cè)試過(guò)程中的不穩(wěn)定性。同時(shí),l/h過(guò)大會(huì)導(dǎo)致支撐載荷過(guò)小,影響測(cè)量精度。因此,薄竹篾B3的S和F測(cè)試條件為ω=600 (°)/min,l/h=20~110。

        2 結(jié)果與分析

        2.1 彎曲挺度法參數(shù)對(duì)薄竹篾柔性的影響

        2.1.1 典型的P-α曲線

        跨厚比為50時(shí)典型的薄竹篾P-α曲線見(jiàn)圖3。曲線主要包括3個(gè)階段:1)α=0°~0.8°段,曲線呈現(xiàn)非線性,這是因?yàn)樵嚇釉趭A具內(nèi)有輕微滑動(dòng)、支撐端刀頭與傳感器存在間隙及小載荷等因素,導(dǎo)致支撐載荷難以準(zhǔn)確測(cè)量;2)α=1°~3.5°段,竹篾發(fā)生彈性變形,載荷隨著旋轉(zhuǎn)角度增加而線性增加;3)當(dāng)α>4°時(shí),竹篾開(kāi)始發(fā)生塑性變形。試樣的S和F采用第二階段線性部分計(jì)算。

        圖3 竹篾典型載荷-角度曲線Fig. 3 Typical load-angle curve of bamboo sliver

        2.1.2 加載角速率對(duì)薄竹篾柔性的影響

        由表1可知,薄竹蔑試樣B3在l/h=50時(shí),隨著加載角速率的增加,S和F基本不變,分別約為580 mN·m和1.70×10-3mN-1·m-1。單因素方差分析表明:不同加載角速率水平下的S和F無(wú)顯著差異。彎曲挺度法屬于靜態(tài)加載試驗(yàn),加載速率(60~6 000 (°)/min)和變形速率比較低,而應(yīng)力應(yīng)變的響應(yīng)在固體中以聲速傳遞,遠(yuǎn)高于實(shí)際加載速率。因此,加載角速率對(duì)具有固定尺寸的竹篾柔性無(wú)顯著影響。綜合試驗(yàn)工作效率和數(shù)據(jù)的離散度,夾持端加載角速率選擇600~1 800 (°)/min為宜。

        2.1.3 跨厚比對(duì)薄竹篾柔度的影響

        跨厚比對(duì)載荷/角度比和柔度的影響如圖4所示。當(dāng)l/h=20~50,P/α和F快速降低;當(dāng)l/h=50~90,P/α和F緩慢降低;當(dāng)l/h≥100時(shí),F(xiàn)逐漸達(dá)到恒定值,約為1.30×10-3mN-1·m-1。P/α的變化趨勢(shì)是l/h逐漸增加引起的;F的變化趨勢(shì)是橫向剪切應(yīng)力導(dǎo)致的,l/h越大,橫向剪切應(yīng)力影響越小,柔度越接近真實(shí)值,但l/h過(guò)大也會(huì)導(dǎo)致測(cè)試過(guò)程中的不穩(wěn)定現(xiàn)象和載荷極小難以精確測(cè)量。一般情況下,l/h的取值與所測(cè)的材料種類有關(guān),為了降低剪切力的影響,l/h應(yīng)不低于100。

        圖4 跨厚比對(duì)載荷/角度比和柔度的影響Fig. 4 Effect of the thickness ratio on load/angle and flexibility

        2.2 維管束梯度結(jié)構(gòu)對(duì)竹材柔性的影響

        試樣物理參數(shù)和力學(xué)性能如表2所示。從竹黃到竹青(B1~B5),薄竹篾彎曲挺度隨著氣干密度和纖維比量增加而增加,而F逐漸降低。其中,薄竹篾彎曲挺度與纖維比量呈高度線性正相關(guān),決定系數(shù)(R2)為0.901(圖5)。

        表2 試樣物理參數(shù)和力學(xué)性能Table 2 Physical parameters and mechanical properties of samples

        圖5 薄竹篾彎曲挺度與纖維比量的關(guān)系Fig. 5 Relationship between bending stiffness and fiber volume fraction of bamboo slivers

        竹材是典型的兩相復(fù)合材料,增強(qiáng)相厚壁纖維貢獻(xiàn)薄竹篾的模量和彎曲挺度等參數(shù);基體相薄壁細(xì)胞易通過(guò)彈性變形吸收能量來(lái)增加結(jié)構(gòu)柔度;兩相細(xì)胞間、細(xì)胞壁層間的多級(jí)弱界面通過(guò)界面的滑移來(lái)增加柔性。因此,纖維含量越高,薄壁細(xì)胞含量越少,S越好,柔性越差。根據(jù)圖5中的彎曲挺度與纖維比量回歸方程(混合定律)和式(5),當(dāng)纖維體積分?jǐn)?shù)為0時(shí),薄壁細(xì)胞彎曲模量理論值為0.365 GPa,柔度(厚1 mm)為3.284×10-2mN-1·m-1。彎曲模量與安曉靜[8]通過(guò)手工剝離純薄壁細(xì)胞(截面積為0.68~1.21 mm2)測(cè)得的彎曲模量(0.37±0.11) GPa一致,高于Amada等[16]獲得的薄壁細(xì)胞拉伸模量(3.7±0.4) GPa。當(dāng)纖維體積分?jǐn)?shù)為100%時(shí),純纖維彎曲模量理論值為28.82 GPa,F(xiàn)(厚1 mm)為0.42×10-3mN-1·m-1。彎曲模量約為Habibi等[3]研究結(jié)果(15.21 GPa)的1.89倍,這與竹材生長(zhǎng)環(huán)境、竹種差異、測(cè)試誤差等因素有關(guān)。

        2.3 竹、木材解剖構(gòu)造差異對(duì)柔性的影響

        由表2可知,在氣干條件(含水率為8%)下,竹、木材氣干密度大小排序?yàn)镻OB2>PO>B3>B4>B5>PA。一般地,密度或基本密度是決定竹、木材模量和剛度的關(guān)鍵物理因素,密度小則材料的彎曲挺度小,柔度大。楊木(PO)薄片氣干密度最低,為0.38 g/cm3,而柔度為1.73×10-3mN-1·m-1,是竹青側(cè)薄篾B5柔度的1.62倍,處于薄竹篾梯度柔度的中間水平。岶里漆(PA)薄片氣干密度為0.80 g/cm3,與B5試樣一致,而柔度最低,為0.82×10-3mN-1·m-1,只有B5的77%。這種差異是由竹、木材解剖構(gòu)造的不同導(dǎo)致的。

        圖6 不同試樣的比柔度Fig. 6 Specific flexibility of different samples

        為了充分對(duì)比竹、木材的柔性,定義比彎曲挺度(S/ρ)的倒數(shù)為比柔度(ρ·F),即采用密度歸一化后的比柔度作為竹、木材柔性對(duì)比指標(biāo),比柔度越大,柔性越好。不同試樣的比柔度見(jiàn)圖6。由圖6可知,竹、木材試樣的比柔度大小排序?yàn)锽1>B2>B3>B4>B5>PO>PA,即竹黃側(cè)>竹青側(cè)>木材。從竹青到竹黃,薄竹篾比柔度逐漸增加,柔性也增加。相比于竹材,楊木和岶里漆的比柔度約為650 s2·m-5,明顯低于竹材比柔度(841~1 582 s2·m-5)。楊木和岶里漆均屬于闊葉材,各年輪層間有寬而粗的橫向木射線組織和形成層限制木材變形,從而降低柔度,而竹材結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單,節(jié)間紋理通直,組成細(xì)胞呈嚴(yán)格的軸向排列,導(dǎo)致竹篾易于柔性變形;同時(shí),竹材的各類細(xì)胞腔(纖維、薄壁細(xì)胞、導(dǎo)管和篩管細(xì)胞腔)、薄壁細(xì)胞角隅和紋孔等宏觀空隙為柔性變形提供了空間;在超微結(jié)構(gòu)上,竹材多壁層細(xì)胞壁上的纖絲及高分子鏈段可相對(duì)滑移,為柔性延伸和恢復(fù)提供了結(jié)構(gòu)基礎(chǔ)。

        3 結(jié) 論

        探索彎曲挺度法表征纏繞用薄竹篾柔性的適用性,比較竹材維管束梯度結(jié)構(gòu)和木材木射線組織微觀結(jié)構(gòu)差異對(duì)竹、木材柔性的影響機(jī)制,結(jié)論如下:

        1)首次采用彎曲挺度法對(duì)纏繞用竹篾柔性開(kāi)展表征,該法可快速、準(zhǔn)確地獲得不同竹篾薄層的柔度,適宜的測(cè)試條件為l/h≥100,ω=600~1 800 (°)/min,旋轉(zhuǎn)角度根據(jù)實(shí)際載荷-角度曲線的彈性段確定。

        2)竹材柔性具有梯度性,從竹黃到竹青,隨著纖維比量增加,竹篾(50 mm×5 mm×1 mm)柔度從2.92×10-3mN-1·m-1降低至1.07×10-3mN-1·m-1。利用混合定律獲得竹維管束和薄壁細(xì)胞的彎曲模量和柔度(厚1 mm)理論值分別為0.365,28.82 GPa和3.284×10-2,0.42×10-3mN-1·m-1。

        3)相同含水率、尺寸和密度下,竹、木材比柔度大小排序?yàn)橹顸S側(cè)>竹青側(cè)>木材,表明竹材柔性大于木材。木材的木射線組織會(huì)限制其柔性變形,而竹材細(xì)胞簡(jiǎn)單、節(jié)間紋理通直,無(wú)橫向類似木射線和形成層組織。

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