陳 赟，王 亮，鄭智杰，吳家葳，謝海建

（1.浙江大學(xué)建筑設(shè)計(jì)研究院有限公司，浙江 杭州 310028；2.浙江大學(xué)建筑工程學(xué)院，浙江 杭州 310058；3.杭州市路橋集團(tuán)股份有限公司，浙江 杭州 310022）

1 引言

在20 世紀(jì)60 年代，發(fā)達(dá)國(guó)家就開(kāi)始對(duì)大量產(chǎn)生的城市污泥進(jìn)行有關(guān)安全處理和處置方面的研究，并通過(guò)不斷的工程實(shí)踐，逐步建立了相應(yīng)的污泥處理和處置方法，主要包括土地利用、焚燒、投海和衛(wèi)生填埋［1］。目前，我國(guó)對(duì)污泥的處置主要采用衛(wèi)生填埋的方法。污泥庫(kù)在很多垃圾填埋場(chǎng)中均有存在，主要是由于填埋市政污泥所形成。我國(guó)的污泥處置在經(jīng)過(guò)污水廠內(nèi)滅菌、脫水后，通常是直接傾倒于填埋場(chǎng)中的低地或谷底，形成深度不等的污泥庫(kù)，如成都長(zhǎng)安、深圳下坪、蘇州七子山填埋場(chǎng)等［2］。目前對(duì)污泥處置的研究則是集中于脫水及后續(xù)的固化上。脫水方面主要采用物理和化學(xué)方法改變污泥的脫水性能，并最終采用機(jī)械和離心等手段降低污泥的含水率。而固化則是采用水泥、石灰等添加劑與污泥發(fā)生物理、化學(xué)反應(yīng)，最終達(dá)到提高強(qiáng)度及固化污染物的目的［3-4］。也有相關(guān)學(xué)者對(duì)污泥庫(kù)進(jìn)行了相關(guān)研究，如馮源等［5］研究了處置庫(kù)污泥的工程特性，王英達(dá)［6］研究了生活垃圾填埋場(chǎng)污泥塘的處置方式，羅鵬等［7］對(duì)污泥坑提出了巖土工程評(píng)價(jià)，但是沒(méi)有計(jì)算污泥坑的體量及污泥的層序分布。

污泥庫(kù)如果不進(jìn)行處理會(huì)帶來(lái)很大的環(huán)境問(wèn)題［8］。填埋場(chǎng)如果進(jìn)行封場(chǎng)，首先面臨的是頂蓋系統(tǒng)的穩(wěn)定性問(wèn)題：污泥的物理力學(xué)性質(zhì)極差，能否具有足夠的承載力支撐上部荷載；污泥受力后變形非常大，在上部荷載作用下，產(chǎn)生的不均勻沉降是否引起頂蓋產(chǎn)生過(guò)大的沉降造成頂蓋破壞；污泥和頂蓋系統(tǒng)的接觸面是否具有足夠的抗滑穩(wěn)定性而保證頂蓋不產(chǎn)生滑動(dòng)破壞。除此之外，由于污泥的含水率高且流動(dòng)性強(qiáng)，大體積污泥庫(kù)的存在會(huì)對(duì)填埋場(chǎng)的運(yùn)營(yíng)安全產(chǎn)生較大的影響，嚴(yán)重的將會(huì)引起污泥庫(kù)的失穩(wěn)及污泥涌出，對(duì)周邊環(huán)境造成嚴(yán)重的破壞和影響。如我國(guó)南方某填埋場(chǎng)由于在未經(jīng)處理的污泥坑上堆載垃圾造成污泥外涌和垃圾堆體局部滑移事故［9-10］。因此，對(duì)污泥庫(kù)進(jìn)行加固處理以滿足上方堆填垃圾的要求成為我國(guó)許多垃圾填埋場(chǎng)亟需解決的難題。

本研究通過(guò)對(duì)蘇州某垃圾填埋場(chǎng)污泥庫(kù)的勘察，利用相關(guān)的室內(nèi)試驗(yàn)方法，得到了污泥含水率、有機(jī)質(zhì)含量等工程特性及污泥庫(kù)的體量和污泥層序分布，并對(duì)其進(jìn)行分析與評(píng)價(jià)，為后續(xù)污泥庫(kù)的穩(wěn)定性分析及治理方案的選擇提供了相關(guān)的數(shù)據(jù)支持。除此之外，污泥庫(kù)這類(lèi)特殊的巖土工程勘察，對(duì)于完善巖土工程勘察體系，豐富污泥這類(lèi)特殊性土的性質(zhì)評(píng)價(jià)體系，也有重要的現(xiàn)實(shí)意義。

2 工程概況

2.1 基本情況

江蘇某垃圾填埋場(chǎng)屬于典型的山谷型填埋場(chǎng)，采用垂直防滲帷幕來(lái)控制填埋場(chǎng)垃圾滲濾液對(duì)周?chē)h(huán)境的污染，庫(kù)區(qū)西南側(cè)山谷里存在一處污泥庫(kù)，占地面積超過(guò)2 hm2，多年以來(lái)填埋高含水率（80%～90%以上） 市政污泥約2.0×105t，并在垃圾焚燒廠投入使用后，也短期接納過(guò)該廠無(wú)法處理的滲濾液。根據(jù)現(xiàn)有資料，污泥呈流態(tài)狀、強(qiáng)度極低，上部水位高。需要立即進(jìn)行處理，否則將影響填埋場(chǎng)的擴(kuò)建，包括下游水平拓展區(qū)和豎向堆高區(qū)。

為了查明污泥塘邊界，污泥埋深、污泥層序分布及總量，掌握坑內(nèi)各層污泥的工程特性，需要對(duì)污泥庫(kù)進(jìn)行巖土工程勘察，通過(guò)分層取樣測(cè)試，為污泥庫(kù)治理提供不同位置、不同深度污泥的含水率、有機(jī)質(zhì)含量及物理力學(xué)性質(zhì)等特性參數(shù)。

2.2 勘察平面布置

本次污泥塘勘察鉆孔平面布置見(jiàn)圖1，共布置鉆孔25 個(gè)，其中勘察孔ZK01～ZK05 為控制性孔，孔深至基巖，勘察孔LK01～LK17 為一般性孔，孔深至塘底垃圾層，勘察孔BK01～BK03 主要用于查明塘內(nèi)污泥狀態(tài)的分界。共計(jì)完成勘察鉆孔進(jìn)尺254 m，取樣122 個(gè)，其中勘察孔LK08、LK11、LK14 及LK17 未取樣。

圖1 鉆孔平面布置

2.3 鉆孔與取樣

由于污泥為流塑狀，強(qiáng)度極低，整個(gè)污泥塘類(lèi)似于沼澤地，勘察設(shè)備無(wú)法直接在塘面架設(shè)，工作人員也無(wú)法在塘面行走，取樣難度非常大且具有施工安全風(fēng)險(xiǎn)。本次勘察工作專(zhuān)門(mén)定制了2個(gè)鋼質(zhì)箱體用于搭設(shè)浮動(dòng)勘察作業(yè)平臺(tái)，現(xiàn)場(chǎng)組裝后，將鉆機(jī)固定在平臺(tái)上，如圖2（a） 所示?？辈爝^(guò)程中，通過(guò)施工機(jī)械協(xié)助提供牽引動(dòng)力，進(jìn)行設(shè)備移動(dòng)和鉆孔取樣，現(xiàn)場(chǎng)取樣如圖2（b）所示。

圖2 勘察與取樣現(xiàn)場(chǎng)照片

根據(jù)工程特點(diǎn)，本次勘察采用XY-100 型鉆機(jī)?？辈觳捎萌赘芨摄@方式，套管口徑不小于130 mm，巖芯管口徑不小于91 mm，確保掌握真實(shí)、準(zhǔn)確的污泥層層序，并取到相應(yīng)位置的污泥樣。優(yōu)先采用靜壓方式，以減少鉆進(jìn)過(guò)程中產(chǎn)生的動(dòng)荷載，提高作業(yè)安全度。鉆進(jìn)過(guò)程中的各項(xiàng)深度數(shù)據(jù)均用尺量測(cè)，誤差不大于50 mm。

采用專(zhuān)利技術(shù)活門(mén)式取樣器［11］取樣，不銹鋼采樣頭設(shè)有活門(mén)裝置，活門(mén)開(kāi)啟時(shí)與管壁齊平，關(guān)閉時(shí)將取樣器底端封閉，并封存其上的試樣。污泥樣采用靜壓法獲取，垃圾樣采用回旋法獲取。取樣器可一次性提取2 m 以上的柱狀試樣，在提取過(guò)程中柱狀試樣封存在PVC 管，保持原狀。取樣的豎向間距為2 m。

3 材料與方法

3.1 室內(nèi)試驗(yàn)

1） 污泥含水率試驗(yàn)。

含水率測(cè)定采用烘干法，首先取代表性試樣60～70 g 放入稱(chēng)量盒內(nèi)，稱(chēng)盒加試樣質(zhì)量，精確至0.01 g；然后打開(kāi)盒蓋，將盒置于烘箱內(nèi)，在70 ℃恒溫下烘至恒重，烘干時(shí)間約為48 h；試樣的含水率θ 采用式（1） 計(jì)算，式中mw為試樣中水的質(zhì)量，m 為試樣總質(zhì)量。試樣的含水量w 采用式（2） 計(jì)算。

2） 污泥有機(jī)質(zhì)含量試驗(yàn)。

有機(jī)質(zhì)含量測(cè)試方法參照城市污水處理廠污泥檢驗(yàn)方法［12］，首先將污泥試樣在70 ℃的溫度下烘干，烘干后將試樣磨碎，再過(guò)2 mm 篩，篩后的粉末狀試樣備用并稱(chēng)重；然后在550 ℃馬弗爐灼燒至恒重，再次稱(chēng)重；2 次稱(chēng)重之差即為試樣中有機(jī)碳的質(zhì)量。試樣的有機(jī)質(zhì)含量Om采用式（3）計(jì)算，式中m1為灼燒前試樣的質(zhì)量；m2為灼燒后試樣的質(zhì)量；1.724 為碳換算成有機(jī)質(zhì)的經(jīng)驗(yàn)系數(shù)。

3） 室內(nèi)直剪與無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)。

固化程度較低的試樣采用直剪試驗(yàn)進(jìn)行強(qiáng)度檢測(cè)。對(duì)于室內(nèi)直剪試驗(yàn)，采用直剪中的不固結(jié)不排水試驗(yàn)。試驗(yàn)制樣及強(qiáng)度取值原則：①純固化污泥（垃圾含量很少） 進(jìn)行不固結(jié)不排水直剪試驗(yàn)，測(cè)試結(jié)果作為其強(qiáng)度的取值；②對(duì)于垃圾含量較多的試樣，先剔除垃圾，并選擇其中的污泥進(jìn)行重塑再進(jìn)行不固結(jié)不排水直剪試驗(yàn)，并根據(jù)垃圾與污泥的強(qiáng)度指標(biāo)按照含量進(jìn)行加權(quán)平均，以加權(quán)平均值作為其強(qiáng)度的取值。針對(duì)固化程度較高類(lèi)似于水泥體的固化污泥樣，采用無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)進(jìn)行強(qiáng)度檢測(cè)。

3.2 現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)

1） 現(xiàn)場(chǎng)動(dòng)力觸探試驗(yàn)。

試驗(yàn)前將觸探架安裝平穩(wěn)，使觸探保持垂直地進(jìn)行；貫入時(shí)，應(yīng)使穿心錘自由下落，落錘落距為（0.76±0.02） m；錘擊速率為每分鐘15～30 擊。及時(shí)記錄每貫入0.10 m 所需的錘擊數(shù)，其方法可在觸探桿上每隔0.10 m 劃出標(biāo)記，然后直接（或用儀器） 記錄錘擊數(shù)；也可以記錄每一陣擊的貫入度，然后再換算為每貫入0.10 m所需的錘擊數(shù)。每貫入0.10 m 所需錘擊數(shù)連續(xù)3 次超過(guò)50 擊時(shí)，即停止試驗(yàn)。

2） 現(xiàn)場(chǎng)靜力觸探試驗(yàn)。

平整試驗(yàn)場(chǎng)地，設(shè)置反力裝置；貫入前應(yīng)試壓探頭，檢查頂柱、錐頭、摩擦筒等部件工作是否正常；將探頭按（1.2±0.3） m/min 均速貫入土中0.5～1.0 m（冬季應(yīng)超過(guò)凍結(jié)線），然后稍許提升，使探頭傳感器處于不受力狀態(tài)。待探頭溫度與地溫平衡后（儀器零位基本穩(wěn)定），將儀器調(diào)零或記錄讀數(shù)，即可進(jìn)行正常貫入。在深度6 m 內(nèi)，一般每貫入1～2 m，應(yīng)提升探頭檢查溫漂并調(diào)零；6 m 以下每貫入5～10 m 應(yīng)提升探頭檢查回零情況，當(dāng)出現(xiàn)異常時(shí)，應(yīng)檢查原因及時(shí)處理。當(dāng)貫入到預(yù)定深度或出現(xiàn)下列情況之一時(shí)，應(yīng)停止貫入：觸探主機(jī)達(dá)到額定貫入力；探頭阻力達(dá)到最大容許壓力；反力裝置失效；發(fā)現(xiàn)探桿彎曲已達(dá)到不能容許的程度。試驗(yàn)結(jié)束后應(yīng)及時(shí)起拔探桿，并記錄儀器的回零情況。

3） 現(xiàn)場(chǎng)十字板試驗(yàn)。

在試驗(yàn)點(diǎn)兩旁將地錨旋入土中，安裝和固定壓入主機(jī)，用分度值為1 mm 的水平尺校平，并安裝施加扭力的裝置；將十字板頭接在扭力傳感器上并擰緊；將十字板頭壓入土中預(yù)定的試驗(yàn)深度后，調(diào)整機(jī)架使鉆桿位于機(jī)架面板導(dǎo)孔中心；擰緊扭力裝置上的鉆桿夾具，并將量測(cè)儀表調(diào)零或讀取初讀數(shù)；順時(shí)針?lè)较蜣D(zhuǎn)動(dòng)扭力裝置上的手搖柄，當(dāng)量測(cè)儀表讀數(shù)開(kāi)始增大時(shí)，即開(kāi)動(dòng)秒表，以0.1°/s 的速率旋轉(zhuǎn)鉆桿。每轉(zhuǎn)1°測(cè)記1 次讀數(shù)。應(yīng)在2 min 內(nèi)測(cè)得峰值。當(dāng)讀數(shù)出現(xiàn)峰值或穩(wěn)定值后，再繼續(xù)旋轉(zhuǎn)測(cè)記1 min。峰值或穩(wěn)定值作為原狀土剪切破壞時(shí)的讀數(shù)。

4 結(jié)果和討論

4.1 室內(nèi)試驗(yàn)

1） 污泥含水率實(shí)驗(yàn)。

污泥含水率試驗(yàn)共完成114 組，圖3 為不同含水率的污泥試樣。根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果，含水率在83%～97%之間，平均值為86%，部分試樣含水率達(dá)到95%以上，接近水的狀態(tài)。

圖3 不同含水率的污泥試樣

馮源等［5］測(cè)得污泥液限對(duì)應(yīng)的含水量為353%，塑限對(duì)應(yīng)的含水量為106%。根據(jù)本次實(shí)驗(yàn)結(jié)果，污泥含水率83%對(duì)應(yīng)的含水量為500%，含水率75%對(duì)應(yīng)的含水量為300%，因此本研究以含水率80%作為污泥流塑狀態(tài)與軟塑狀態(tài)的分界標(biāo)準(zhǔn)。其次，根據(jù)羅小勇［1］得出的污泥含水率與不排水抗剪強(qiáng)度的關(guān)系，當(dāng)污泥含水量趨向800%時(shí)，其不排水抗剪強(qiáng)度接近于0 kPa。由本次實(shí)驗(yàn)結(jié)果，污泥含水率89%對(duì)應(yīng)的含水量為800%，因此本研究以含水率90%作為污泥泥水混合狀態(tài)與流塑狀態(tài)的分界標(biāo)準(zhǔn)。

表1 所示為各取樣孔污泥含水率平均值，由實(shí)驗(yàn)結(jié)果可見(jiàn)污泥塘出現(xiàn)了較明顯的泥水分界的情況，即塘中污泥狀態(tài)存在分層性，且從上而下依次為泥水混合層、流塑污泥層及軟塑污泥層。其中LK05 孔各深度試樣含水率大多處于90%左右，僅最下部污泥狀態(tài)偏流塑、軟塑態(tài)，因此也歸為泥水混合狀態(tài)。如圖1 所示，以虛線為界，污泥塘劃分為南北區(qū)塊，圖4、圖5 為污泥塘南北區(qū)塊污泥含水率隨深度的變化情況。由圖4 可見(jiàn)，南區(qū)塊深度12 m 以上污泥含水率隨深度變化幅度較小，含水率為80%～90%，以流塑狀態(tài)為主。其中勘察孔ZK03、ZK05 深度12 m 以下污泥含水率大幅度減小，由流塑狀態(tài)進(jìn)入軟塑狀態(tài)。由圖5可見(jiàn)，北區(qū)塊污泥含水率隨深度變化幅度較大，含水率大部分大于90%。隨著深度增加，部分試樣含水率在80%～90%，呈流塑狀。綜上，污泥塘南區(qū)塊主要以流塑污泥層（深度為0～12 m） 及軟塑污泥層（深度為12～20 m） 為主，北區(qū)塊存在較厚的泥水混合層（深度為0～4 m），然后是流塑污泥層（深度為4～8 m） 及軟塑污泥層（深度為8～14 m）。

表1 各取樣孔污泥含水率及有機(jī)質(zhì)含量平均值

圖4 南區(qū)塊污泥含水率隨深度變化情況

圖5 北區(qū)塊污泥含水率隨深度變化情況

2） 污泥有機(jī)質(zhì)含量試驗(yàn)。

污泥的有機(jī)質(zhì)含量試驗(yàn)進(jìn)行了114 組，各鉆孔平均值結(jié)果如表1 所示，有機(jī)碳含量一般在17.2%～27.1%，平均值為23.52%；有機(jī)質(zhì)含量分布范圍一般在30.56%～46.66%，總體平均值為40.56%。Imhoff 等［13］測(cè)得某污水處理廠中等降解程度污泥的有機(jī)質(zhì)含量為70%，而深度降解程度污泥的有機(jī)質(zhì)含量為45%～55%；O’Kelly［14］測(cè)得的中等降解程度污泥的有機(jī)質(zhì)含量也為70%，經(jīng)過(guò)室外2.5 a 的自然降解后污泥的有機(jī)質(zhì)含量減少為58%?？梢?jiàn)，本研究污泥塘中污泥經(jīng)過(guò)多年的自然降解，基本達(dá)到深度降解程度。

3） 室內(nèi)直剪與無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)。

直接剪切試驗(yàn)共完成81 組，從試驗(yàn)結(jié)果可以發(fā)現(xiàn)直接剪切強(qiáng)度的黏聚力c 大多分布在10～60 kPa，黏聚力大于10 kPa 的約占82%；摩擦角φ 大多分布在6°～400°，摩擦角大于10°的約占65%。圖6 和表2 分別是典型狀態(tài)下固化污泥樣的抗剪強(qiáng)度試樣圖（依次為固化污泥樣、含固化劑較多的泥沙混合樣、偏粉土狀樣、污泥垃圾混雜樣、摻入少量固化劑污泥樣及固化較差底部純污泥樣） 和試驗(yàn)結(jié)果。

圖6 典型固化污泥直剪試驗(yàn)試樣

表2 典型固化污泥直剪試驗(yàn)結(jié)果

抗壓樣共20 個(gè)，強(qiáng)度大部分在120～1 500 kPa，深度范圍在2～8 m，樁樣深度在12～15 m。李亞林等［15］以含水率為97.5%的原污泥為研究對(duì)象，重點(diǎn)對(duì)固化體的無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度進(jìn)行了測(cè)定，添加無(wú)機(jī)調(diào)理劑可起到骨架構(gòu)建體的作用，在不外摻其他固化劑的條件下，脫水泥餅固化體養(yǎng)護(hù)1 a 后無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度大于450 kPa。此與本次檢測(cè)的特殊土的高值相比仍相距甚遠(yuǎn)。圖7 和表3 分別為典型抗壓試驗(yàn)樣圖和試驗(yàn)結(jié)果。

圖7 典型無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)試樣

表3 典型無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果

直剪試驗(yàn)及無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果顯示，強(qiáng)度相對(duì)較弱的幾個(gè)樣品有如下特點(diǎn)：①范圍上較為集中分布在8、10、16 孔，其中10、16 孔為污泥塘中心位置，污泥固化養(yǎng)護(hù)周期較短；②深度上集中在底部16～24 m，原因可能是含垃圾較多，固化攪拌在此處不均勻，但對(duì)整孔區(qū)域穩(wěn)定性不構(gòu)成影響；③邊緣處8 號(hào)孔位位置，深度較深且臨近岸坡，可能由于機(jī)械在該處施工不便，固化劑摻雜不均勻，導(dǎo)致部分樣固化效果一般。

4.2 現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)

1） 現(xiàn)場(chǎng)動(dòng)力觸探。

表4 為部分孔樣的動(dòng)力觸探結(jié)果，并依據(jù)規(guī)范，參考相似土類(lèi)計(jì)算出承載力值。本次動(dòng)力觸探采用鉆孔入探的方法，相比前期的連續(xù)貫入方式，實(shí)驗(yàn)結(jié)果將整體偏小，剔除個(gè)別異常點(diǎn)，動(dòng)探擊數(shù)多分布在3～7 下，一部分水泥塊或巖狀層位擊數(shù)在15～35 下，一部分底部固化較差的污泥在1 或者2 下。同時(shí)，可以發(fā)現(xiàn)南部孔的動(dòng)探擊數(shù)最大，而偏污泥塘中心的孔，固化處理時(shí)間較短，動(dòng)探試驗(yàn)擊數(shù)結(jié)果也相對(duì)較小，這一結(jié)果與室內(nèi)強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果較為吻合。

表4 部分動(dòng)力觸探試驗(yàn)結(jié)果

2） 現(xiàn)場(chǎng)靜力觸探。

表5 為靜力觸探試驗(yàn)結(jié)果，可以發(fā)現(xiàn)靜力觸探錐尖阻力主要分布在300～2 100 kPa，檢測(cè)深度主要在2～10 m，底部垃圾層與上部固化較好的層位阻力值較大。

羅鵬等［7］對(duì)深圳市下坪固體廢棄物填埋場(chǎng)某污泥層進(jìn)行了靜力觸探實(shí)驗(yàn)，錐尖阻力平均值為130 kPa。不難發(fā)現(xiàn)，本次特殊土的靜力觸探錐尖阻力大體均高于上值。

3） 現(xiàn)場(chǎng)十字板試驗(yàn)

表6 為十字板試驗(yàn)結(jié)果，檢測(cè)值主要分布在20～70 kPa，底部15 m 以下CU 值相對(duì)較小。

表6 十字板剪切試驗(yàn)結(jié)果

林署炯等［16］對(duì)深圳福永污泥填埋場(chǎng)固化污泥進(jìn)行了十字板試驗(yàn)，土體十字板抗剪強(qiáng)度值為13.8～23.7 kPa，強(qiáng)度隨固結(jié)應(yīng)力的增加而大幅增加，但強(qiáng)度值整體低于本次特殊土的檢測(cè)值。

5 結(jié)論及建議

5.1 結(jié)論

1） 本工程污泥塘污泥的含水率在83.35%～96.80%，平均86%左右；有機(jī)質(zhì)含量在30.56%～46.66%，平均40.56%左右。

2） 塘中污泥狀態(tài)存在分層性，從上至下依次為泥水混合層、流塑污泥層及軟塑污泥層。北區(qū)塊存在較厚的泥水混合層，然后是流塑污泥層及軟塑污泥層，南區(qū)塊以流塑污泥層及軟塑污泥層為主。

3） 依據(jù)室內(nèi)直剪試驗(yàn)與無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)，可以整體判斷得到對(duì)于淺層0～3 m 層位的污泥狀樣（降雨因素導(dǎo)致），直剪指標(biāo)c 為15～35 kPa、摩擦角φ 為12°～30°，無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度值在50 kPa 左右，而水泥狀樣則達(dá)到130～300 kPa；對(duì)于深層16～25 m 層位污泥垃圾混合層的直剪指標(biāo)c 為3～15 kPa（部分在30 kPa 以上）、摩擦角φ 為3°～18°。

4） 現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)結(jié)果顯示，靜力觸探錐尖阻力主要分布在300～2 100 kPa，檢測(cè)深度主要在2～10 m，底部垃圾層與上部固化較好的層位阻力值較大，較其他填埋場(chǎng)的靜力觸探錐尖阻力檢測(cè)值較大；十字板試驗(yàn)主要分布在20～70 kPa，底部15 m 以下CU值相對(duì)較??；動(dòng)探擊數(shù)多分布在3～7 下，一部分水泥塊或巖狀層位擊數(shù)在15～35 下，一部分底部固化較差的污泥在1 或者2 下?，F(xiàn)場(chǎng)測(cè)試結(jié)果與室內(nèi)強(qiáng)度試驗(yàn)測(cè)試結(jié)果較為吻合。

5） 針對(duì)污泥庫(kù)治理，淺部95%以上高含水率的污泥，建議采用泵送的方式抽??；對(duì)于含水率為90%～95%的污泥建議采用固化與泵送相結(jié)合的方式處理；而對(duì)于含水率90%以下的污泥則建議采取原位固化的方式處理。

5.2 建議

1） 污泥庫(kù)勘察外業(yè)工作應(yīng)采用全孔跟管干鉆方式，鉆進(jìn)過(guò)程中，優(yōu)先采用靜壓方式，減少對(duì)污泥的擾動(dòng)，提高作業(yè)安全度。取樣應(yīng)采用活門(mén)式取樣器，確保所取污泥試樣不流失。

2） 污泥庫(kù)勘察的主要分析評(píng)價(jià)工作內(nèi)容：通過(guò)室內(nèi)試驗(yàn)和現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)，獲取污泥的含水率、有機(jī)質(zhì)含量、靜力觸探試驗(yàn)及十字板剪切試驗(yàn)等工程性質(zhì)指標(biāo)。同時(shí)，應(yīng)查明污泥庫(kù)的體量及不同狀態(tài)污泥層的層序分布，并進(jìn)行評(píng)價(jià)，為后續(xù)污泥庫(kù)的針對(duì)性治理提供可靠的勘察依據(jù)。

3） 污泥庫(kù)勘察結(jié)果評(píng)價(jià)應(yīng)根據(jù)勘察成果中污泥庫(kù)的體量、污泥狀態(tài)和層序分布、含水率及有機(jī)質(zhì)含量，針對(duì)處置方法、時(shí)間、成本等提出綜合性建議。

4） 污泥是一種特殊性土，含水率極高且流動(dòng)性強(qiáng)，應(yīng)通過(guò)工程實(shí)踐積累經(jīng)驗(yàn)，補(bǔ)充完善現(xiàn)有巖土工程勘察規(guī)范中關(guān)于此類(lèi)土的評(píng)價(jià)體系。