張 睿 李宇琛 王東旭

(1.中國(guó)核電工程有限公司，北京 100840; 2.華龍國(guó)際核電技術(shù)有限公司，北京 100840)

0 引言

一般工業(yè)廠房根據(jù)工藝使用需求，均設(shè)有面積較大的操作大廳，故廠房屋蓋常具有跨度較大的特點(diǎn)。涉及核安全相關(guān)的工業(yè)廠房，除滿足一般工業(yè)建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)要求[1,2]外，在荷載輸入、計(jì)算分析及結(jié)構(gòu)性能要求上尚須滿足核安全相關(guān)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范[3-5]。

本文研究的工程屬于核安全抗震Ⅰ類廠房，標(biāo)高31 m處檢修大廳屋蓋跨度達(dá)30 m，遠(yuǎn)超一般核安全相關(guān)廠房跨度，且不宜采用輕質(zhì)屋面材料，導(dǎo)致常見結(jié)構(gòu)形式無法滿足結(jié)構(gòu)安全性、適用性要求。針對(duì)上述情況，采用鋼桁架—混凝土組合結(jié)構(gòu)這一新型結(jié)構(gòu)形式，其具有良好的受力性能，能有效解決本項(xiàng)目中遇到的問題，且為后續(xù)類似工程提供思路。

1 工程概況

本項(xiàng)目結(jié)構(gòu)平面尺寸為30.0 m×79.5 m，屋脊標(biāo)高31.0 m，屋面做法采用不小于200 mm混凝土層覆蓋，下部結(jié)構(gòu)為鋼筋混凝土厚墻上。按照核安全相關(guān)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范要求，該項(xiàng)目為抗震Ⅰ類物項(xiàng)，需考慮SL-1(運(yùn)行安全地震動(dòng)，年超越概率為2‰的地震動(dòng))及SL-2(極限安全地震動(dòng)，年超越概率為0.1‰的地震動(dòng))水準(zhǔn)三向地震作用下結(jié)構(gòu)維持彈性性能狀態(tài)；基本風(fēng)壓根據(jù)百年一遇3 s最大風(fēng)速確定，基本雪壓按百年一遇雪壓采用。

根據(jù)設(shè)計(jì)條件，先后計(jì)算論證了國(guó)標(biāo)梯形屋架圖集方案、改進(jìn)后鋼桁架輕型、重型屋面方案、鋼桁架—混凝土組合結(jié)構(gòu)方案、網(wǎng)架方案等多種布置形式，結(jié)果顯示常用結(jié)構(gòu)形式、屋面做法難以滿足本項(xiàng)目設(shè)計(jì)荷載下的結(jié)構(gòu)性能及廠房圍護(hù)結(jié)構(gòu)密封要求。近些年，鋼與混凝土通過一定方式結(jié)合形成的組合結(jié)構(gòu)在民用建筑中的應(yīng)用與研究已形成一定成果[6-12]。研究表明，通過合適的連接及設(shè)計(jì)，鋼—混凝土混合結(jié)構(gòu)在同等用鋼量的情況下可具有更大的整體剛度和更大的承載力，提高經(jīng)濟(jì)效益。

本項(xiàng)目屋蓋結(jié)構(gòu)體系為：30 m跨度平面內(nèi)梯形鋼桁架搭設(shè)于兩端混凝土墻上，桁架下弦設(shè)置四道水平橫向支撐、兩道水平縱向支撐、五道通長(zhǎng)系桿；上弦取消水平支撐，每節(jié)間位置設(shè)置次梁，次梁兼具系桿及檁條作用，作為上弦桿的面外支撐及傳遞屋面荷載；沿屋架跨度方向設(shè)置三道豎向支撐，傳遞沿廠房縱向水平作用，同時(shí)提高整個(gè)屋蓋系統(tǒng)整體性及剛度；桁架上弦桿及次梁與混凝土屋面板通過焊釘連接形成整體；山墻與屋面混凝土現(xiàn)澆整體連接，縱墻在屋架支座處保留200厚度作為廠房維護(hù)，其余位置維持下部墻體厚度，縱墻與屋面混凝土現(xiàn)澆整體連接。鋼結(jié)構(gòu)體系布置見圖1，圖2。

2 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

2.1 計(jì)算模型

本項(xiàng)目結(jié)構(gòu)計(jì)算采用有限元分析軟件Ansys進(jìn)行。混凝土結(jié)構(gòu)部分墻、板采用Shell181單元模擬，Shell181單元為4節(jié)點(diǎn)有限應(yīng)變殼單元，適用于模擬薄殼和中等厚度的殼結(jié)構(gòu)，該單元每個(gè)節(jié)點(diǎn)有6個(gè)自由度。梁、柱構(gòu)件采用梁?jiǎn)卧狟eam188模擬，Beam188單元為3D線性有限應(yīng)變梁?jiǎn)卧?，適用于分析細(xì)長(zhǎng)到中等細(xì)長(zhǎng)的梁結(jié)構(gòu)，單元基于鐵摩辛柯梁(Timoshenko)理論，包括剪切變形影響。計(jì)算模型的單元尺寸在0.5 m左右，單位采用國(guó)際制單位：力—N，長(zhǎng)度—m，重量—kg。

鋼屋架體系為桿系結(jié)構(gòu)，桿件均采用Beam188單元，考慮到本項(xiàng)目屋架實(shí)際桿件尺寸及連接制作，模型中主桁架腹桿與弦桿剛接，充分考慮次彎矩的影響，主桁架平面外系桿及支撐與桁架弦桿鉸接，支座鉸接。

由于本項(xiàng)目下部結(jié)構(gòu)為鋼筋混凝土厚墻厚板，為充分考慮鋼桁架—混凝土屋蓋自身的受力特性，同時(shí)需要真實(shí)考慮廠房下部結(jié)構(gòu)的剛度和受力作用，本項(xiàng)目采用獨(dú)立計(jì)算模型與整體計(jì)算模型分別計(jì)算分析，綜合評(píng)估結(jié)果的方法進(jìn)行設(shè)計(jì)。具體來說，僅建立屋蓋體系，輸入支座標(biāo)高處樓層反應(yīng)譜作為地震輸入條件的獨(dú)立計(jì)算模型；選取樓板較完整，平面剛度較大的標(biāo)高-0.05 m樓層為界，保留整體計(jì)算模型中上部混凝土結(jié)構(gòu)，并將鋼屋架、支撐、下弦系桿、上弦次梁、混凝土屋面等按構(gòu)件特性真實(shí)建入的整體計(jì)算模型。

2.2 混凝土板組合作用對(duì)屋蓋結(jié)構(gòu)整體受力影響

由于鋼桁架—混凝土組合屋蓋在核工業(yè)項(xiàng)目中使用尚無先例，本項(xiàng)目首先對(duì)混凝土屋面板組合作用的效果進(jìn)行評(píng)價(jià)，屋蓋系統(tǒng)的獨(dú)立模型按照考慮鋼—混凝土共同作用和不考慮鋼—混凝土共同作用兩種方式進(jìn)行，其中考慮鋼—混凝土共同作用直接將板單元建入模型；不考慮鋼—混凝土共同作用模型僅建立鋼結(jié)構(gòu)體系，混凝土板質(zhì)量折算到屋架上弦材料密度內(nèi)。兩種模型在恒荷載作用下豎向撓度見表1；兩種模型三個(gè)方向下(X：沿廠房縱向，Y：沿廠房跨度；Z：豎向)的前三階振動(dòng)頻率及質(zhì)量參與系數(shù)見表2；地震作用下支座反力見表3。

表1 兩種模型恒荷載下?lián)隙葘?duì)比

表2 兩種模型動(dòng)力特性對(duì)比

表3 兩種模型地震作用下支座反力 kN

由上述結(jié)果可知，是否考慮混凝土板的組合作用對(duì)屋架鋼結(jié)構(gòu)體系的剛度及動(dòng)力特性都會(huì)產(chǎn)生重大影響，進(jìn)一步會(huì)影響鋼結(jié)構(gòu)體系的結(jié)構(gòu)布置方式?？紤]混凝土和鋼屋架的組合作用可增加結(jié)構(gòu)剛度以及整體性，一定程度加大結(jié)構(gòu)地震響應(yīng)，設(shè)計(jì)中應(yīng)充分考慮組合效應(yīng)帶來的影響。

2.3 混凝土板組合作用對(duì)鋼屋架桿件受力影響

混凝土抗壓強(qiáng)度大，且本工程與上弦面結(jié)合的混凝土板達(dá)200 mm厚，通過對(duì)是否考慮混凝土板組合作用兩種有限元模型分析，探討混凝土板組合作用對(duì)鋼屋架桿件受力的影響。

圖3為屋蓋中部某榀屋架恒荷載下的應(yīng)力分布，其中,圖3a)為考慮混凝土板組合作用計(jì)算結(jié)果，圖3b)為不考慮混凝土板組合作用計(jì)算結(jié)果。可知，混凝土板對(duì)桁架不同部分受力影響不同，總體上對(duì)上弦影響最大，下弦影響次之，腹桿影響最小。

具體來說：

1)屋架上弦不考慮混凝土板貢獻(xiàn)，軸向壓力為870 kN，最大壓應(yīng)力為95.4 MPa；考慮混凝土板共同作用，上弦桿軸向壓力驟降至160 kN，最大壓應(yīng)力降至19 MPa。鋼桁架上弦桿主要以受壓為主，混凝土的存在使上弦桿受力降低了80%左右，且上弦桿內(nèi)出現(xiàn)拉應(yīng)力區(qū)域，而對(duì)應(yīng)范圍混凝土基本處在受壓狀態(tài)；

2)屋架下弦不考慮混凝土板的貢獻(xiàn)，拉應(yīng)力為22 MPa；考慮混凝土板共同作用，下弦桿拉應(yīng)力為27 MPa，下弦桿應(yīng)力約相差20%。兩種模型下弦桿軸向拉力差別不大，但不考慮混凝土板組合作用的模型下弦桿與腹桿連接處彎矩較大。該彎矩主要是由于腹桿與弦桿剛接，節(jié)點(diǎn)的剛度限制了桿件間夾角的變化，從而引起了桿件局部彎曲，產(chǎn)生了附加彎矩[13]及應(yīng)力。本項(xiàng)目混凝土板和鋼桁架的共同作用極大提高了結(jié)構(gòu)整體剛度，變形顯著減小，次彎矩水平降低，因此混凝土板間接降低了屋架下弦桿的應(yīng)力水平；

3)兩種模型下屋架腹桿應(yīng)力基本相同。受力最大的支座腹桿主要承擔(dān)剪力，且支座變形較小，因此是否考慮混凝土板的組合作用對(duì)桁架腹桿的受力影響可忽略不計(jì)。

2.4 廠房外墻對(duì)屋蓋結(jié)構(gòu)受力影響

常見工業(yè)廠房屋面縱向地震作用通過支座及支座處的豎向支撐傳給下部主體結(jié)構(gòu)，本項(xiàng)目由于屋面板厚度達(dá)200 mm，屋面質(zhì)量較大，同時(shí)設(shè)計(jì)地震輸入水平較一般民用高，造成支座及豎向支撐的內(nèi)力較大，桿件及連接設(shè)計(jì)困難。由于本項(xiàng)目主體為鋼筋混凝土厚墻厚板，屋架支座標(biāo)高以上到屋頂均有厚度不小于250 mm鋼筋混凝土縱墻及山墻圍護(hù)，這部分墻體將與鋼結(jié)構(gòu)部分協(xié)同變形，對(duì)鋼屋架體系受力產(chǎn)生影響。

本文在組合屋蓋系統(tǒng)基礎(chǔ)上，漸進(jìn)式增加縱墻及山墻，通過對(duì)有限元模型上弦位置施加于設(shè)計(jì)地震動(dòng)水平相當(dāng)?shù)乃搅?，?duì)比結(jié)構(gòu)相同位置不同模型的水平變形，變形結(jié)果如表4所示。

表4 不同模型縱向水平力下變形 mm

表4結(jié)果表明，鋼筋混凝土墻平面內(nèi)剛度遠(yuǎn)大于鋼結(jié)構(gòu)豎向支撐，且由于本項(xiàng)目控制結(jié)構(gòu)大震條件下保持彈性，故根據(jù)變形協(xié)調(diào)及力的分配可知縱向墻體的加入可承擔(dān)設(shè)計(jì)階段大部分縱向水平力，故在此基礎(chǔ)上可降低對(duì)鋼桁架體系支座豎向支撐要求；山墻對(duì)控制跨中變形作用明顯。

3 結(jié)語

通過對(duì)某核工業(yè)廠房屋蓋系統(tǒng)的獨(dú)立分析及帶下部結(jié)構(gòu)整體計(jì)算，得到如下結(jié)論：

1)鋼桁架—混凝土組合結(jié)構(gòu)通過有效的連接形成整體，組合結(jié)構(gòu)較傳統(tǒng)屋架支撐體系具有更大的剛度及整體性，能有效減小結(jié)構(gòu)變形，同時(shí)一定程度改變了結(jié)構(gòu)的動(dòng)力特性，對(duì)結(jié)構(gòu)地震反應(yīng)帶來影響。該結(jié)構(gòu)形式對(duì)有特殊抗震要求(如涉核抗震Ⅰ類)的大跨、重荷載廠房屋蓋具有良好的適用性。

2)鋼桁架—混凝土組合結(jié)構(gòu)可充分發(fā)揮混凝土的抗壓強(qiáng)度，明顯降低鋼桁架上弦桿內(nèi)力及應(yīng)力水平，一定程度減小桁架下弦桿內(nèi)力，對(duì)桁架腹桿內(nèi)力影響不明顯。同時(shí)混凝土對(duì)上弦桿提供了平面外的約束，能有效解決上弦桿的失穩(wěn)問題。

3)對(duì)有完整鋼筋混凝土墻體圍護(hù)的結(jié)構(gòu)應(yīng)充分考慮并利用墻體剛度，用以控制結(jié)構(gòu)整體變形，同時(shí)適當(dāng)簡(jiǎn)化鋼結(jié)構(gòu)體系豎向支撐。