彭友成　劉高領　張大鵬　梁玉萍

摘 要：碗形塞在發(fā)動機缸體缸蓋上應用普遍，用來封堵砂芯孔;碗形塞最常見的失效為漏水，本文主要闡述碗形塞不同壓裝工藝參數(shù)下對應的泄漏失效模式及壓裝后安裝孔的質量狀態(tài)。

關鍵詞：碗形塞 厭氧膠 壓裝工藝 悶蓋漏水

Research on the Press-fitting Technology and Water Leakage of Bowl Plug

Peng Youcheng Liu Gaoling Zhang Dapeng Liang Yuping

Abstract：Bowl-shaped plugs are widely used in engine cylinder blocks and heads to seal sand core holes; the most common failure of bowl-shaped plugs is water leakage. This article mainly explains the corresponding leakage failure modes of bowl-shaped plugs under different press-fitting process parameters， and the quality of the mounting hole after pressing.

Key words：bowl plug， anaerobic glue， press-fitting process， water leakage of bowl plug

1 引言

碗形塞作為常用的密封零件，在汽車行業(yè)內已經普遍應用。發(fā)動機缸體、缸蓋上的水套封堵，基本都采用碗形塞進行密封。該密封方式具有操作簡單，密封穩(wěn)定性好，成本低的優(yōu)勢。碗形塞的壓裝工藝，看似簡單，實際上也是非常關鍵的。如果壓裝工藝和質量未控制好，將導致碗形塞滲漏，甚至脫落。當滲漏問題出現(xiàn)后，面臨的問題是返修難，甚至無法返修，形成小問題大事件。因此對碗形塞的壓裝工藝和壓裝質量，顯得格外重要。

關于壓裝工藝，及壓裝質量，應根據(jù)裝配體對應材質，以及壓桿的結構設計進行調整。在平時應用過程中，注意重點基本集中在碗形塞的尺寸、過盈量設計上。關于裝配體材質變化導致的工藝調整，關注度不夠。因此當面對不同裝配體材質時，需要結合實際情況進行驗證，并鎖定匹配工藝。

下文將討論某款缸蓋碗形塞壓裝工藝借鑒鑄鐵缸體壓裝工藝，導致泄漏的問題分析。簡述壓裝工藝對碗形塞壓裝質量的影響。

2 碗形塞壓裝設計校核

2.1 碗形塞壓裝機理

碗形塞壓裝時，需要涂抹密厭氧密封膠，涂膠的位置有兩種，推薦將密封膠涂抹在安裝孔內見圖1。厭氧膠為博森3662T型，涂膠寬度2.5mm。

確定密封膠型號以及涂膠要求后，對壓裝方式進行設計校核，其中該項目碗形塞結構主要參數(shù)見表1。

2.2 碗形塞受力分析

查詢標準JIS D2102最大過盈量為0.38mm，該產品目前設計過盈量為0.166～0.302mm，結合目前的碗形塞材質、缸蓋材質、壓裝方式進行FEA分析計算，校核碗形塞結構設計。分析結果見表2、圖2、圖3;

通過和表1中對應的材質特性對比，過盈量達到0.38mm時，悶蓋受力超出材質極限，存在失效風險。因此鎖定目前設計過盈量0.166～0.302mm。

3 碗形塞壓裝工藝確認

3.1 碗形塞壓裝

本項目碗形塞借用某發(fā)動機鑄鐵缸體上成熟的應用，壓裝工藝主要參數(shù)沿用，見表3：

按照該狀態(tài)，壓裝缸蓋碗形塞，累計壓裝2200件缸蓋總成，出現(xiàn)碗形塞泄漏84件。對泄漏件切割檢查，發(fā)現(xiàn)碗形塞在孔內擠壓痕跡不均勻，存在嚴重偏移擠壓痕跡（詳見圖4）。對此展開問題分析，鎖定主要因素有兩個：1、壓桿直徑過大，和碗形塞間隙不足。2、壓桿同軸度不好。以上兩點導致壓裝時壓桿和碗形塞內壁接觸，接觸的位置受力異常，進而導致碗形塞變形漏水。

3.2 碗形塞壓裝工藝優(yōu)化

根據(jù)原因分析，檢查壓桿結構尺寸鏈設計，并進行優(yōu)化：減小壓桿直徑，增大壓桿和碗形塞間隙;同時調整壓桿同軸度，防止壓裝時壓桿觸碰碗形塞內壁。

通過計算優(yōu)化前壓桿和碗形塞內壁的間隙為0.09mm，小于壓桿和安裝孔的同軸度偏差，因此存在壓桿和碗形塞內壁接觸的風險，這與失效模式基本吻合。經過設計優(yōu)化后，該間隙達到1.4mm，滿足應用要求。

3.3 優(yōu)化后驗證

根據(jù)首次優(yōu)化，減小壓桿直徑，調整設備同軸度之后。進行碗形塞泄漏驗證。計劃驗證6臺30h臺架實驗。結果仍然出現(xiàn)1臺輕微滲水。

對碗形塞切割檢查（見表5），安裝孔內整體質量較優(yōu)化前有明顯改善，暫無嚴重的偏磨、擠壓痕跡。但是漏點位置存在較長的輕微劃痕，在劃痕倒角口部微觀放大檢查，存在倒角崩缺。基于該情況，分析認為碗形塞在壓裝時，剛進入安裝孔的時候沖擊過大，導致倒角崩缺，進而在擠壓過程中產生劃痕。

3.4 壓裝速度優(yōu)化及驗證

基于倒角口崩缺分析情況，計劃降低壓裝速度減小沖擊，初步預計將速度分別設為10mm/s，5mm/s，2.5mm/s，1mm/s。

通過對比不同壓裝速度的劃痕表現(xiàn)情況，降低壓裝速度<2.5mm/s時，劃痕問題明顯改善。從驗證結果，可以看出當安裝孔材料由鑄鐵缸體改為鋁合金缸蓋以后，不能沿用原來的壓裝速度10mm/s。需要結合缸蓋的材質，選取合適的壓裝速度。

根據(jù)壓裝速度的驗證結果，以及實際的節(jié)拍要求，壓裝速度最后定為2mm/s。并按照該狀態(tài)進行驗證，累計裝機74臺，均未出現(xiàn)碗形塞漏水。

4 總結

通過對壓裝工藝不同參數(shù)的調整優(yōu)化以及驗證結果表現(xiàn)，可以得出結論如下。

1、壓桿的直徑必須充分考慮設備的同軸度，預留足夠的間隙，避免壓桿觸碰碗形塞內壁。

2、碗形塞壓裝速度必須充分考慮安裝孔的材質，必須根據(jù)實際驗證情況確定合理的壓裝速度。

參考文獻：

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[2]張在清，曲志光.碗形堵塞裝配中的自然涂膠和壓裝[J].內燃機，1997.

[3]秦學海，徐燦燦，李連豹，等.發(fā)動機碗形塞處漏油問題分析及解決方法[C]. 2016中國汽車工程學會年會，2016.