高 峰

（海軍駐廣州地區(qū)第三軍事代表室 廣州 510260）

1 引言

在現(xiàn)代戰(zhàn)爭(zhēng)中，電子戰(zhàn)越來(lái)越受到重視，航行在毫無(wú)遮擋的大海上的艦船尤為重視使用電子信息對(duì)抗產(chǎn)品來(lái)進(jìn)行自我防護(hù)，因此艦船常配備艦載主動(dòng)（干擾機(jī)）和被動(dòng)（誘餌）電子信息對(duì)抗產(chǎn)品，用主動(dòng)施放干擾或誘餌來(lái)最大程度降低自己的損傷。主動(dòng)干擾效果的好壞由瞄準(zhǔn)（頻率、方向、信號(hào)樣式）、能量密度（發(fā)射功率）和發(fā)射時(shí)機(jī)共同決定，缺一不可，所以發(fā)射機(jī)的正常工作非常重要。某艦載產(chǎn)品需要小型模塊化的微波功率模塊作為末級(jí)發(fā)射單元，本文對(duì)其中行波管選用和集成電源的設(shè)計(jì)原理進(jìn)行了闡述。

2 設(shè)計(jì)概要

2.1 MPM基本構(gòu)成

MPM（微波功率模塊）的基本構(gòu)成如圖1所示，其中SSA（固態(tài)放大器）作為TWT（行波管）的射頻信號(hào)前級(jí)推動(dòng)，滿足行波管輸出額定功率時(shí)要求的輸入信號(hào)樣式、大小和時(shí)序；IPC（集成電源）對(duì)SSA和TWT進(jìn)行供電和監(jiān)控。

由圖1可見(jiàn)，MPM的核心為TWT，其他單元都是圍繞它進(jìn)行配合設(shè)計(jì)。

圖1 MPM基本構(gòu)成原理框圖［2］

2.2 TWT選型和使用要求

行波管是一種基于電子群聚原理的微波信號(hào)放大真空管，通常作為發(fā)射機(jī)的末級(jí)功放。該產(chǎn)品需要500W的脈沖大功率輸出，最大工作比為3%，故選550W，4%工作比的脈沖行波管，其主要電氣參數(shù)如表1所示。

表1 550W柵控行波管典型電參數(shù)

由表1可見(jiàn)，行波管為了提高效率，采用降壓收集極技術(shù)來(lái)提高總效率。設(shè)計(jì)主高壓電源時(shí)應(yīng)根據(jù)降壓收集極使用特點(diǎn)和抑制回流二次電子的要求［11］，在電壓波動(dòng)時(shí)應(yīng)有足夠電壓余量能完全收集電子，防止過(guò)渡降壓而造成返波［10］。設(shè)計(jì)時(shí)選用僅適應(yīng)脈沖工作調(diào)制器，能更好地保護(hù)行波管，防止故障下工作于連續(xù)波或大脈寬。其供電形式如圖2所示。

圖2 行波管的各極供電連接要求［10］

2.3 IPC的整體架構(gòu)

設(shè)計(jì)使用的IPC整體原理框圖如圖3所示。

它是根據(jù)圖2選型脈沖行波管的電極和供電要求，結(jié)合單元電路標(biāo)準(zhǔn)化、模塊化、組合化要求，將相同、相似電源選用相同或相似的拓?fù)潆娐沸问剑员阌酶鼡Q單元電路方式進(jìn)行快速維修。

3 IPC主要組成單元的設(shè)計(jì)要求

根據(jù)行波管工作特點(diǎn)，IPC主要由有序啟動(dòng)的燈絲電源、調(diào)制器、主高壓電源和接口控制電路等四大模塊組成，各模塊在接口控制電路的控制下有序工作，各有其特點(diǎn)，簡(jiǎn)述如下。

3.1 燈絲電源的特點(diǎn)與電路選型

燈絲是一種特殊負(fù)載，它冷態(tài)電阻值比較小，通電后電阻值慢慢變大至穩(wěn)定。通常冷態(tài)通電的沖擊電流可達(dá)穩(wěn)定電流的2～3倍，甚至更大。這種沖擊無(wú)論對(duì)行波管本身還是電源本身都是很不利，容易降低陰極壽命及損壞電源，甚至燒壞行波管的燈絲，所以應(yīng)采取軟啟動(dòng)或限流啟動(dòng)保護(hù)措施。設(shè)計(jì)為上電后，燈絲電壓由0V緩慢升到額定電壓的軟啟動(dòng)方式和通過(guò)電流取樣限制最大輸出電流的限流啟動(dòng)方式，達(dá)到保證無(wú)電流沖擊或最大沖擊電流不大于行波管最大額定電流的保護(hù)目的。

圖3 IPC的整體原理框圖

由于行波管的陰極與燈絲的一個(gè)極在行波管內(nèi)接在一起，故燈絲電源是懸浮在陰極負(fù)高壓上的負(fù)壓電源。必須重視解決變壓器初、次級(jí)之間的高壓絕緣及燈絲反饋電壓的提取問(wèn)題，避免隔離或耐壓不足而損壞燈絲電源或行波管。

設(shè)計(jì)選用電流型的脈寬調(diào)制（PWM）芯片，以單端反激方式來(lái)實(shí)現(xiàn)燈絲過(guò)流保護(hù)和限流啟動(dòng)功能［6］。拓?fù)湓砣鐖D4所示。

變壓器為降壓型，次級(jí)匝數(shù)少，可用Kapton 100CR的防電暈聚酰亞胺薄膜作層間絕緣加多股導(dǎo)線套聚四氟乙烯套管繞制燈絲變壓器次級(jí)，解決變壓器的高壓隔離、耐壓、耐電暈絕緣問(wèn)題。

燈絲反饋電壓的提取是保證燈絲直流穩(wěn)壓供電的關(guān)鍵，但燈絲電壓與PWM芯片之間有負(fù)高壓存在，因此燈絲反饋電壓只能采用間接的方式提取。設(shè)計(jì)時(shí)在燈絲變壓器上增加一個(gè)輔助次級(jí)隔離繞組作為反饋電壓的取樣，并實(shí)現(xiàn)了調(diào)整電位器為安全低壓的調(diào)試環(huán)境。

3.2 主高壓電源的設(shè)計(jì)分析

主高壓電源給TWT的H、C1、C2、K電極供電，根據(jù)電流流向可知K為H、C1、C2電源的公共端，采用三組電源串聯(lián)疊形成UKH主高壓電源來(lái)簡(jiǎn)化高壓電源的設(shè)計(jì)。高壓變壓器的三組次級(jí)匝數(shù)按電壓比例設(shè)計(jì)，采取從總電壓UKH取樣穩(wěn)定總電壓，UC1、UC2也按比例相對(duì)穩(wěn)定于相應(yīng)電壓上，省去了UC1、UC2的電壓調(diào)整，減小了電源體積。選擇UC1875移相PWM控制器芯片，手冊(cè)標(biāo)明的功能和性能滿足使用要求［9］。移相全橋零電壓開(kāi)關(guān)脈寬調(diào)制（PS-FB-ZVS-PWM）電源拓?fù)潆娐啡鐖D5所示。

圖5 移相全橋變換器拓?fù)湓韴D［4］

移相全橋變換器是IPC的核心單元之一，理解它的工作過(guò)程是設(shè)計(jì)和調(diào)試好該單元的關(guān)鍵。有基于工程實(shí)踐的專著詳細(xì)描述了一個(gè)完整周期中，存在著并不完全對(duì)稱的正、負(fù)半周期中各6個(gè)詳細(xì)工作過(guò)程及波形，即一個(gè)周期包含4個(gè)開(kāi)關(guān)過(guò)程、4個(gè)緩變階段（2個(gè)輸能過(guò)程和2個(gè)鉗位續(xù)流過(guò)程）、4個(gè)諧振過(guò)程共12個(gè)不同的工作過(guò)程［4］。有基于電路分析和仿真的專著對(duì)12種開(kāi)關(guān)模態(tài)進(jìn)行了滿足假設(shè)條件的7類分析［3］。下面著重講解它一個(gè)周期內(nèi)的工作轉(zhuǎn)換狀態(tài)及設(shè)計(jì)調(diào)試要點(diǎn)［3～4，13］。圖 5 的開(kāi)關(guān)控制波形如圖6所示，分析的前提近似條件是：

1）所有電路元件均視為理想原件；

2）C1=C2=CA，C3=C4=CB；

3）L0＞＞ Lr/n2，n為Tr變壓器的原、副邊匝數(shù)比；

（1）輸出功率狀態(tài)1（t0-t1）

假如初始狀態(tài)為t0-t1區(qū)間，此刻的功率開(kāi)關(guān)管K1、K4都處于導(dǎo)通狀態(tài)，A、B兩點(diǎn)間的電壓為Ui，初級(jí)電流從初始Ip點(diǎn)線形上升，變壓器次級(jí)感應(yīng)的電壓將使DR2導(dǎo)通，DR1截止，輸出電流經(jīng)DR2流向輸出電感，并在電容C0儲(chǔ)能后給負(fù)載提供電流，到達(dá)t1時(shí)刻時(shí)，輸出功率狀態(tài)1過(guò)程結(jié)束。

圖6 移相全橋變換器開(kāi)關(guān)工作波形

（2）超前臂諧振過(guò)程1（t1-t2）

當(dāng)t1時(shí)刻到來(lái)時(shí)，開(kāi)關(guān)管K4由導(dǎo)通變?yōu)榻刂?，存?chǔ)在電感的能量對(duì)C4進(jìn)行充電，同時(shí)C3放電以使B點(diǎn)的電壓漸漸升高，當(dāng)C4的電壓充到Ui時(shí)，D3導(dǎo)通，開(kāi)關(guān)功率管K3的漏源電壓為0V，從而為開(kāi)關(guān)功率管K3零電壓的開(kāi)通準(zhǔn)備了條件。因?yàn)榇渭?jí)輸出電感參與串聯(lián)諧振，等效電感為n2L0，所以電感儲(chǔ)能充足，很容易使B點(diǎn)達(dá)到Ui值，故超前臂容易實(shí)現(xiàn)零電壓開(kāi)通。在這一過(guò)程中參與諧振的電容量為C3和C4的并聯(lián)，電感量為L(zhǎng)r與次級(jí)感應(yīng)的串聯(lián)電感量，其LC諧振參數(shù)如下：

為了保證諧振電容的電壓在死區(qū)時(shí)間內(nèi)諧振到0V，死區(qū)時(shí)間Td調(diào)試應(yīng)滿足下式：

（3）續(xù)流狀態(tài)1（t2-t3）

由于開(kāi)關(guān)功率管K1、K3都導(dǎo)通，此時(shí)A點(diǎn)與B點(diǎn)電位皆為Ui，變壓器初級(jí)處于短路狀態(tài)而不輸出功率。

從t2時(shí)刻起，輸出電感L0兩端的電壓極性變反，輸出電感由儲(chǔ)能狀態(tài)變?yōu)榉拍軤顟B(tài)，負(fù)載由輸出電感和輸出電容提供電流，相應(yīng)的變壓器的初級(jí)電流仍按原方向流動(dòng)，進(jìn)入續(xù)流狀態(tài)后電流略有下降。變壓器初級(jí)電流通過(guò)開(kāi)關(guān)功率管的損耗得以減小。

（4）滯后臂諧振過(guò)程1（t3-t4）

當(dāng)t3時(shí)刻到來(lái)時(shí)，開(kāi)關(guān)管K1由導(dǎo)通變?yōu)榻刂?，?chǔ)能電感對(duì)C1開(kāi)始充電，同時(shí)，電容C2開(kāi)始放電使A點(diǎn)的電壓逐漸下降，直到C2的電壓為0V使D2導(dǎo)通。從而為開(kāi)關(guān)功率管K2的零電壓導(dǎo)通準(zhǔn)備了條件。在這一過(guò)程中，參與諧振的電容量為C1和C2的并聯(lián)值，電感僅為L(zhǎng)r，其LC諧振參數(shù)如下：

在這一過(guò)程中，由于只有Lr參與諧振，而諧振開(kāi)始時(shí)如果Lr的電流ILr較小，Lr儲(chǔ)能不夠，那么電容C的諧振電壓UC的峰值就有可能達(dá)不到Ui，這樣二極管將不能導(dǎo)通，其對(duì)應(yīng)的開(kāi)關(guān)就不能實(shí)現(xiàn)零電壓開(kāi)通。為了使電容的諧振電壓峰值能夠達(dá)到Ui，電感的儲(chǔ)能必須足夠高，因此在諧振開(kāi)始時(shí)，電感Lr的電流ILr滿足：

這一等式就是設(shè)計(jì)諧振電感Lr的依據(jù)。

（5）輸出功率狀態(tài)2（t4-t5）

此過(guò)程中，開(kāi)關(guān)功率管K2、K3導(dǎo)通，變壓器初級(jí)電流從B流向A，AB兩點(diǎn)電壓為-Ui，變壓器次級(jí)感應(yīng)電壓使DR1處于導(dǎo)通狀態(tài)，并通過(guò)DR1為輸出電感、電容儲(chǔ)能。

（6）超前臂諧振狀態(tài)2（t5-t6）

此過(guò)程中，開(kāi)關(guān)功率管K3由導(dǎo)通變?yōu)榻刂?，電容C3開(kāi)始充電，電容C4開(kāi)始放電，B點(diǎn)電壓逐漸下降到0V，為開(kāi)關(guān)功率管K4的零電壓開(kāi)通準(zhǔn)備條件。

（7）續(xù)流狀態(tài)2（t6-t7）

此時(shí)，A、B兩端電壓為0V，初級(jí)電流按原方向流動(dòng)，電流強(qiáng)度逐漸減小，變壓器次級(jí)的DR2仍處于導(dǎo)通狀態(tài)，以維持電感給負(fù)載所提供的電流。

（8）滯后臂諧過(guò)程2（t7-t8）

在t7時(shí)刻，開(kāi)關(guān)功率管K2從導(dǎo)通變?yōu)榻刂梗娙軨2開(kāi)始充電，而電容C1開(kāi)始放電使A點(diǎn)的電壓逐漸上升到Ui，從而二極管D1導(dǎo)通，為開(kāi)關(guān)功率管K1的零電壓開(kāi)通準(zhǔn)備了條件。至此，一個(gè)周期結(jié)束。

（9）兩個(gè)諧振過(guò)程的比較

在輸出功率狀態(tài)向續(xù)流狀態(tài)轉(zhuǎn)換的諧振過(guò)程中，由于其電感大（L=Lr+n2L0），儲(chǔ)能多，因此負(fù)載電流在很小時(shí)便可以使電容電壓諧振到零，因此，相位超前的兩個(gè)橋臂開(kāi)關(guān)K3、K4很容易實(shí)現(xiàn)零電壓開(kāi)通。

而在續(xù)流狀態(tài)向輸出狀態(tài)功率轉(zhuǎn)換的諧振過(guò)程中，其電感較小，只有Lr參與諧振。所以儲(chǔ)能小，負(fù)載電流需達(dá)到一定值才可以使電容電壓諧振到Ui，因此，相位滯后的兩個(gè)橋臂K1、K2不太容易實(shí)現(xiàn)零電壓開(kāi)通，所以收集極高壓和螺旋線高壓不宜長(zhǎng)時(shí)間空載。

為了使后者容易實(shí)現(xiàn)零電壓開(kāi)通，在設(shè)計(jì)開(kāi)關(guān)功率管控制信號(hào)時(shí)，應(yīng)使滯后臂的死區(qū)時(shí)間大于超前臂的死區(qū)時(shí)間，并使C1、C2的值小于C3、C4。

超前臂的兩個(gè)管子在開(kāi)關(guān)的轉(zhuǎn)換過(guò)程中，其下面的管子在LC諧振電路的作用下開(kāi)通時(shí)總是處于零電壓開(kāi)通狀態(tài)；而滯后臂的兩個(gè)管子在LC諧振電路的作用下關(guān)斷時(shí)總是處于零電流關(guān)斷狀態(tài)。開(kāi)關(guān)管在這種工作狀態(tài)下，其損耗和開(kāi)關(guān)干擾都非常小，這對(duì)提高變換器的工作頻率和效率是非常有益的。

（10）占空比丟失現(xiàn)象

移相全橋零電壓PWM軟開(kāi)關(guān)電路有一個(gè)特殊現(xiàn)象就是占空比的丟失。它總是發(fā)生在續(xù)流狀態(tài)向輸出功率狀態(tài)轉(zhuǎn)換結(jié)束時(shí)，變壓器并不輸出電壓，這一段時(shí)間即為丟失的占空比，其值約為

諧振電感Lr越大，負(fù)載電流I0越大，占空比丟失越嚴(yán)重。占空比丟失現(xiàn)象將直接導(dǎo)致開(kāi)關(guān)功率管的損耗增大，故必須采取措施加以克服，采用減小變比和采用特殊材料及繞制工藝來(lái)制造高壓變壓器，保證高低溫環(huán)境和工作比變化的脈沖負(fù)載條件下電源能穩(wěn)定工作。

（11）高壓變壓器的設(shè)計(jì)

高壓變壓器的設(shè)計(jì)和制造是高壓開(kāi)關(guān)電源的技術(shù)難點(diǎn)，關(guān)鍵是高壓變壓器為大變比升壓變壓器，次級(jí)繞組比較多，在高頻狀態(tài)下，分布參數(shù)的影響比較大，必須采用分段繞制工藝來(lái)降低分布電容。采用成熟的環(huán)形變壓器特殊繞制和浸漆工藝，選用AP值滿足頻率和功率要求的磁芯材料，順利設(shè)計(jì)出滿足分布電容小、漏感小、絕緣好、抗電強(qiáng)度高、效率高的高壓變壓器。

（12）諧振電感的調(diào)試

為了保證零電壓開(kāi)關(guān)，諧振電感的感量是個(gè)重要參數(shù)。在調(diào)試中，通過(guò)帶載老練，監(jiān)測(cè)開(kāi)關(guān)管的電壓和電流波形及開(kāi)關(guān)管、諧振電感、高壓變壓器的溫度，調(diào)整電感磁芯的氣隙值來(lái)滿足軟開(kāi)關(guān)和溫升最小的要求。調(diào)試后盡可能使常溫工作溫度控制在75℃以下，穩(wěn)壓范圍滿足輸入電壓允許變化范圍的要求，才能保證高低溫實(shí)驗(yàn)?zāi)馨踩ㄟ^(guò)。

3.3 調(diào)制器的要求與設(shè)計(jì)

柵極的正、負(fù)壓電源均為中壓小功率電源，為便于維修，都采用推挽拓?fù)潆娐吩O(shè)計(jì)［3，6］，選用UC1525A脈寬調(diào)制芯片，手冊(cè)標(biāo)明的功能和性能滿足使用要求［9］。負(fù)柵壓懸浮于陰極，通過(guò)變壓器高壓隔離和取樣。正柵壓接地，直接進(jìn)行電壓取樣反饋，該電路成熟通用，不再贅述。參考某調(diào)制器設(shè)計(jì)實(shí)例［7］，并結(jié)合本脈沖行波管的供電要求和保護(hù)要求，選擇了非常適合該脈沖行波管的脈沖調(diào)制電路，其原理如圖7所示。

圖7 柵極脈沖調(diào)制器基本原理圖［5］

脈沖變壓器采用1∶4的升壓隔離變壓器，柵極脈沖可直接驅(qū)動(dòng)場(chǎng)管。未開(kāi)調(diào)制時(shí)G為負(fù)壓而截止，開(kāi)調(diào)制后G為負(fù)壓加正升壓脈沖得到所需的正壓脈沖而導(dǎo)通工作［5］。該電路模型用Altium De?signer軟件進(jìn)行仿真，可以得到圖示所標(biāo)的輸出波形（如果提示輸出信號(hào)沒(méi)有地，可以將K端接地。因?yàn)槌酢⒋渭?jí)電路無(wú)回路，不改變電路拓?fù)湫问?，故不影響仿真結(jié)果的真實(shí)性）［8］。當(dāng)調(diào)制器故障時(shí)，變壓器耦合不會(huì)產(chǎn)生過(guò)大脈寬或連續(xù)波，反而截止，能可靠保護(hù)行波管。

3.4 接口控制電路的控制流程

接口控制電路的控制流程如下［10］：

1）上電后，接口控制電路工作，控制調(diào)制器輸負(fù)柵壓；

2）收到預(yù)熱開(kāi)/關(guān)命令后，控制燈絲電源輸出/關(guān)閉燈絲電壓，并計(jì)時(shí)預(yù)熱時(shí)間，預(yù)熱3min報(bào)預(yù)熱好；

3）收到高壓開(kāi)/關(guān)命令后，控制主高壓電源輸出/關(guān)閉K、C1、C2電壓，并監(jiān)測(cè)狀態(tài)信號(hào)。故障時(shí)進(jìn)行保護(hù)；

4）收到發(fā)射開(kāi)/關(guān)命令后，控制CPLD打開(kāi)柵控閂鎖門，送出柵控和射頻調(diào)制信號(hào)給調(diào)制器和SSA，使行波管放大輸出微波脈沖功率，并監(jiān)測(cè)狀態(tài)信號(hào)。故障時(shí)進(jìn)行保護(hù)；

5）關(guān)機(jī)和故障保護(hù)時(shí)按上述順序逐步逆序退到安全狀態(tài)，等待復(fù)位信號(hào)復(fù)位。

接口控制電路的原理框圖如圖8所示。單片機(jī)主要負(fù)責(zé)控制IPC外圍單元的時(shí)序邏輯和狀態(tài)檢測(cè)及故障保護(hù)控制。CPLD主要處理圖9的柵控、射頻調(diào)制邏輯時(shí)序，水平方向左右箭頭表示可以通過(guò)程序設(shè)定左右移動(dòng)位置，校準(zhǔn)系統(tǒng)失真。時(shí)序邏輯可由外部送入時(shí)保證，也可由本機(jī)通過(guò)柵極調(diào)制信號(hào)產(chǎn)生。目的是保證輸出射頻脈沖功率的脈沖參數(shù)（脈寬、重復(fù)周期、上升沿、下降沿等）與輸入脈沖的高度保真。

圖8 接口控制電路的基本原理框圖

圖9 調(diào)制脈沖時(shí)序圖

4 MPM產(chǎn)品及熱仿真

為了減小體積重量，在設(shè)計(jì)的每一個(gè)環(huán)節(jié)、每一個(gè)單元設(shè)計(jì)時(shí)都要從減小其體積重量考慮。減小IPC的體積重量主要從以下幾個(gè)方面著手：

1）選擇小型高效率的行波管，以減小電源功率和散熱板的散熱面積；

2）采用貼片元件來(lái)減小各電路板體積和重量；

3）合理布局IPC的各單元位置，使關(guān)聯(lián)單元合并于一塊PCB上或靠近放置，符合信號(hào)流向，并與TWT連接最短；

4）合理利用MPM的腔體空間，使高壓?jiǎn)卧挥诟邏簜}(cāng)，低壓?jiǎn)卧挥诘蛪簜}(cāng)，使高壓倉(cāng)灌膠量最少。

影響MPM可靠性的主要因素有高壓擊穿損壞和過(guò)熱擊穿損壞。機(jī)內(nèi)采用高壓?jiǎn)卧w灌注高壓導(dǎo)熱膠SE908來(lái)防止放電、爬電和電暈，消除高壓擊穿隱患。散熱問(wèn)題必須通過(guò)仿真和實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證來(lái)證明高溫工作安全可靠。

機(jī)內(nèi)主要熱源特性如表2所示，使用該IPC設(shè)計(jì)成的MPM產(chǎn)品外形如圖10所示。

表2中序號(hào)1、3的發(fā)熱功率是按最大可能發(fā)熱功率估算，約等于用電功率，多算的熱功率作為設(shè)計(jì)余量。按表2用SolidWorks進(jìn)行高溫+55℃工作、自然散熱方式進(jìn)行熱力學(xué)仿真［12］，在盡量限制散熱翼的體積重量條件下調(diào)整散熱翼，控制底板溫度滿足限溫要求，最終定型的仿真溫度分布如圖11所示。

表2 主要熱源特性表

圖10 MPM結(jié)構(gòu)外形圖

圖11 MPM散熱仿真溫度分布圖

此時(shí)，在高溫55℃環(huán)境下工作穩(wěn)定，行波管底板最高溫度為93℃，滿足使用要求。

在高溫工作試驗(yàn)中，實(shí)際測(cè)得最高溫度為88℃。分析原因可能是行波管和微波組件實(shí)際工作時(shí)是有微波功率輸出的，其中一部分電能轉(zhuǎn)化為電磁波能量，使發(fā)熱減少；另一個(gè)原因是試驗(yàn)箱內(nèi)有循環(huán)風(fēng)，比自然對(duì)流的仿真條件散熱好，故散熱底板溫度低。

5 結(jié)語(yǔ)

所述的MPM發(fā)射機(jī)，目前已使用于產(chǎn)品中，工作狀態(tài)穩(wěn)定可靠，其核心技術(shù)——高壓電源和調(diào)制器現(xiàn)已成系列化，有專門適用于小型MPM的完全集成電源，有適用于大型發(fā)射機(jī)的分單元模塊電源。有調(diào)制器分連續(xù)波調(diào)制器和脈沖專用調(diào)制器。使用上述模塊生產(chǎn)了各型發(fā)射機(jī)，其技術(shù)性能可達(dá)到：脈寬200ns的行波管直接調(diào)制；產(chǎn)生輻射信號(hào)脈沖上升、下降沿約20ns；脈寬、周期誤差約20ns，可以作為功率信號(hào)源使用。