王學(xué)龍， 何選蓬， 劉先鋒， 程天輝， 李瑞亮， 富 強

（中國石油集團渤海鉆探工程有限公司塔里木鉆井分公司，新疆庫爾勒 841000）

克深9 氣田天然氣地質(zhì)儲量587×108m3，氣井平均完鉆井深7 785.00 m，是目前塔里木油田勘探開發(fā)最深的氣田。該氣田于2014 年開始試采，目前氣藏壓力保持程度高達87%，開發(fā)潛力巨大，為西氣東輸工程提供了資源保障?？松? 氣田井底溫度高達185 ℃，地層壓力接近200 MPa，鹽上地層傾角大，吉迪克組地層、致密砂巖儲層機械鉆速低，鹽膏層溢流、漏失和卡鉆故障頻發(fā)，安全鉆井難度大[1]。

克深9 氣田勘探開發(fā)初期借鑒了塔里木庫車山前鉆井完井技術(shù)成果，鹽上高陡地層應(yīng)用垂直鉆井工具解決了防斜打直難題。但吉迪克組含礫地層、白堊系致密砂巖儲層使用國產(chǎn)常規(guī)PDC 鉆頭，平均機械鉆速分別只有1.50 和0.57 m/h。鹽膏層配套鉆井技術(shù)不成熟，窄安全密度窗口溢漏故障處理技術(shù)單一，使用傳統(tǒng)壓井工藝反復(fù)調(diào)整鉆井液密度找平衡點，處理效率低，鉆井液漏失量大，鹽膏層卡鉆時有發(fā)生，鹽膏層鉆井故障處理時間長（克深903 井鹽膏層鉆井故障處理時間長達85 d）；雖然鉆成了井深超過8 000.00 m 的超深井，但整體平均機械鉆速低、鉆井周期長（克深903 井鉆井周期長達567 d），嚴重制約了該氣田的勘探開發(fā)進程。

為了解決上述工程技術(shù)難點，塔里木油田開展了超深井鉆井關(guān)鍵技術(shù)攻關(guān)，在鹽上高陡地層推廣應(yīng)用垂直鉆井工具，匹配高效PDC 鉆頭；在致密砂巖儲層引進360 旋轉(zhuǎn)齒鉆頭、渦輪+孕鑲鉆頭提速技術(shù)；針對鹽膏層安全鉆井難點，應(yīng)用高密度油基鉆井液，探索應(yīng)用控壓放水技術(shù)，增加鹽膏層窄密度窗口處理技術(shù)手段；總結(jié)井下故障處理經(jīng)驗，形成鹽膏層安全鉆井技術(shù)措施。將以上技術(shù)集成應(yīng)用，形成了克深9 氣田復(fù)雜超深井鉆井關(guān)鍵技術(shù)，現(xiàn)場應(yīng)用效果顯著，大幅度縮短了鹽膏層鉆井故障處理時間，平均鉆井周期從420 d 縮短至368 d。

1 地層巖性特點與鉆井技術(shù)難點

1.1 地層巖性特點

克深9 氣田目的層為白堊系巴什基奇克組，發(fā)育一套鹽膏層，鹽頂埋深超過6 500.00 m。該氣田超深井采用五開井身結(jié)構(gòu)：一開，采用φ660.4 mm 鉆頭鉆進，下入φ508.0 mm 套管封固地表疏松地層；二開，采用φ431.8 mm 鉆頭鉆進，下入φ365.1 mm 套管封固上部疏松地層；三開，采用φ333.4 mm 鉆頭鉆進，下入φ293.5 mm+φ273.1 mm 復(fù)合套管封固鹽上地層；四開，采用φ241.3 mm 鉆頭鉆進，下入φ206.4 mm尾管封固鹽膏層，完井作業(yè)階段φ196.8 mm 套管回接至井口；五開，采用φ168.3 mm鉆頭鉆進，下入φ139.7 mm 尾管封目的層。該井身結(jié)構(gòu)使用抗外擠強度150 MPa 的φ206.4 mm 高強度套管專封鹽膏層，備用一層套管處理復(fù)雜情況。該氣田已完鉆的9 口井均采用上述五開井身結(jié)構(gòu)，鹽上井眼直徑大，滿足Power-V 等各種提速工具的井眼尺寸要求。三開φ293.5 mm+φ273.1 mm 復(fù)合套管下深近7 000.00 m，套管浮重高達4 900 kN，選用90DB 型鉆機（最大載荷超過6 850 kN），應(yīng)用7 500 kN 套管卡盤、7 500 kN吊環(huán)等下套管工具，精確計算通井鉆具組合剛度比，使用單根三穩(wěn)定器通井鉆具組合，解決了大井眼下超高負荷套管的技術(shù)難題。

克深9 氣田自上而下鉆遇第四系，新近系庫車組、康村組、吉迪克組，古近系蘇維依組、庫姆格列木群組和白堊系巴什基奇克組、巴西改組地層。以克深905 井為例，第四系地層埋深0～749.00 m，巖性為大段砂礫巖、小礫巖與泥巖、粉砂質(zhì)泥巖呈不等厚互層，蹩跳鉆嚴重、可鉆性差；新近系地層埋深749.00～6 495.00 m，上部為大段礫巖夾薄層泥巖，中下部為砂泥巖互層，吉迪克組地層普遍含礫石，可鉆性差；古近系地層埋深6 495.00～7 375.00 m，蘇維依組地層為厚層泥巖、含膏泥巖夾粉砂巖，庫姆格列木群組地層自上而下為泥巖段、鹽膏段、白云巖段和膏泥巖段，鉆進中易發(fā)生井漏、鹽膏層縮徑、坍塌和卡鉆等故障；白堊系地層埋深7 375.00～7 695.00 m（未鉆穿），巖性為細砂巖、粉砂巖夾泥巖，存在高壓氣層易溢流、井漏、掉塊卡鉆和可鉆性差等難題[2]。

1.2 鉆井技術(shù)難點

1）鹽上高陡地層防斜打直打快難度大。鹽上井段平均長近7 000.00 m，占全井井深的90%，井斜控制難度大，使用傳統(tǒng)鐘擺鉆具組合或滿眼鉆具組合，鉆井參數(shù)受限，機械鉆速偏低。例如，克深7 井在3 520.00～7 090.00 m 井段使用常規(guī)鉆具組合鉆進，鉆井周期長達355 d，平均機械鉆速僅0.66 m/h。吉迪克組地層普遍含礫石，壓實程度高，可鉆性差。例如，克深7 井鉆進吉迪克組地層時使用了27 只鉆頭，平均單只鉆頭進尺僅59.00 m，平均機械鉆速0.46 m/h，鉆頭起出后發(fā)現(xiàn)磨損嚴重。

2）鹽膏層安全鉆井難度大。鹽膏層井段高壓鹽水與薄弱漏層同存，安全密度窗口窄，鹽水層壓力系數(shù)最高達2.60，采用節(jié)流循環(huán)調(diào)整鉆井液密度重新建平衡處理溢漏時，會陷入溢漏交替轉(zhuǎn)換的惡性循環(huán)，處理效率低，鉆井液漏失量大，同時，鹽水侵造成鉆井液性能惡化，會導(dǎo)致井壁坍塌。例如，克深7 井在鉆至井深7 764.16 m 時發(fā)生鹽水溢流，此時鉆井液密度2.35 kg/L，采用傳統(tǒng)處理方法，用密度2.50～2.55 kg/L 的鉆井液節(jié)流循環(huán)壓井發(fā)生井漏，因安全密度窗口窄，導(dǎo)致后期溢流、井漏頻繁交替出現(xiàn)，鉆井液性能惡化導(dǎo)致井壁垮塌嚴重，被迫提前下套管封隔復(fù)雜層段，鉆井時間損失85 d，漏失鉆井液達1 445.3 m3。

3）白堊系致密砂巖儲層可鉆性差，鉆井周期長。致密砂巖儲層埋藏超深，壓實程度高、研磨性極強，常規(guī)PDC 鉆頭鉆進效率低。例如，克深904井鉆進7 657.93～7 902.29 m 致密砂巖儲層井段用時43.0 d，平均機械鉆速只有0.57 m/h，共使用5 只PDC 鉆頭，平均單只鉆頭進尺48.87 m[3-5]。

2 鉆井關(guān)鍵技術(shù)

針對克深9 氣田超深井鉆井技術(shù)難點，從垂直鉆井工具、PDC 鉆頭優(yōu)選、致密儲層提速、鹽膏層安全鉆井、控壓放水、油基鉆井液等方面進行了技術(shù)攻關(guān)，形成了復(fù)雜超深井鉆井關(guān)鍵技術(shù)。

2.1 垂直鉆井工具+高效PDC 鉆頭技術(shù)

庫車山前構(gòu)造帶多口井鉆井實踐表明，垂直鉆井工具能解決高陡地層防斜打直打快的難題，解放鉆井參數(shù)，發(fā)揮PDC 鉆頭的優(yōu)勢。為此，塔里木油田在鉆進鹽上高陡地層時主要選用了Power-V 垂直鉆井工具，并聯(lián)合國內(nèi)外廠家研制了高效PDC 鉆頭。

2.1.1 Power-V 垂直鉆井工具

Power-V 垂直鉆井工具穩(wěn)定性好，適用于井下各種復(fù)雜環(huán)境，近鉆頭推靠巴掌旋轉(zhuǎn)指向糾斜，類似三穩(wěn)定器滿眼鉆具組合鉆進，滿足下套管前通井鉆具組合剛性需要。目前，塔里木油田主要應(yīng)用了PD900 型和PD1100 型Power-V 垂直鉆井工具，適用于φ444.5，φ431.8，φ333.4 和φ311.1 mm 井眼，工作參數(shù)為：轉(zhuǎn)速60～200 r/min、排量38～75 L/s、最高承壓170 MPa、最高耐溫150 ℃、使用壽命超過200 h。施工過程中每趟鉆要實測鉆井泵的上水效率，準確計算工作壓降；施加鉆壓保證鉆具不發(fā)生彎曲，井底振動在中等程度以下；倒劃眼時排量降至正常鉆進排量的80%～90%，轉(zhuǎn)速降至50～60 r/min[6]。

2.1.2 高效PDC 鉆頭的研制

吉迪克組地層埋深5 000.00 m 以深，壓實程度高，普遍含礫石及石英顆粒，研磨性極強?？松? 井吉迪克組地層使用常規(guī)PDC 鉆頭鉆進，復(fù)合片崩齒多，鼻部、肩部和碳化鎢基底磨損嚴重，表明該地層研磨性極強，常規(guī)PDC 鉆頭復(fù)合片抗沖擊能力不足，導(dǎo)致鉆頭先期崩齒損壞失效。針對地層巖性特點和鉆頭磨損情況，聯(lián)合史密斯鉆頭公司研制了X516、SI616 和SDI516 系列鉆頭，其具有以下特點：復(fù)合片的抗沖擊性和抗研磨性高、布齒密度高，切削齒出露高度低，從而限制了鉆頭主切削齒吃入深度，可降低崩齒概率。聯(lián)合DBS 鉆頭公司研制了MM55RH 和FX65D 系列鉆頭，其中，MM55RH 型鉆頭采用H3切削齒，提高了耐高溫性，R1后綴齒平衡鉆頭軸向鉆壓，提高了鉆頭工作的穩(wěn)定性，多重力平衡設(shè)計降低局部切削齒載荷；FX65D 型鉆頭具有強熱穩(wěn)定性，并采用雙排齒設(shè)計，提高了抗沖擊性和研磨性[7-9]。

X516、SI616、SDI516 系列鉆頭在1 口井進行了現(xiàn)場試驗，平均單只鉆頭進尺242.50 m，平均機械鉆速1.40 m/h；FX65D、MM65H3系列鉆頭在1 口井進行了現(xiàn)場試驗，平均單只鉆頭進尺197.00 m，平均機械鉆速1.42 m/h。與克深7 井同層段國產(chǎn)常規(guī)PDC鉆頭相比，平均單只鉆頭進尺提高3～4 倍，平均機械鉆速提高3.0 倍。

庫車組—康村組上部地層為砂泥巖互層，地層可鉆性好，選用中低密度布齒、強攻擊性的PDC 鉆頭。統(tǒng)計分析克深9 氣田該層段PDC 鉆頭應(yīng)用效果發(fā)現(xiàn)，百施特MS1953SS 型、新速通STS915K 型和DBS 的SF56H3型、SF55H3型等鉆頭應(yīng)用效果較好，其中，克深905 井應(yīng)用了STS915K 型鉆頭，單只鉆頭進尺1 415.00 m，機械鉆速高達26.20 m/h。

2.2 致密砂巖儲層鉆井提速技術(shù)

克深 9 氣田致密砂巖儲層約含50% 的礫石，PDC 鉆頭可鉆性級值10～14?？松? 井使用常規(guī)平面齒PDC 鉆頭鉆進儲層的平均機械鉆速只有0.57 m/h，平均單只鉆頭進尺48.87 m。為提高致密砂巖儲層鉆進速度，引進了史密斯360 旋轉(zhuǎn)齒鉆頭，并采用渦輪鉆具+孕鑲鉆頭提速技術(shù)，通過超高轉(zhuǎn)速刻劃磨蝕替代傳統(tǒng)PDC 的剪切破巖[10]。

2.2.1 360 旋轉(zhuǎn)齒鉆頭

傳統(tǒng)PDC 鉆頭切削齒復(fù)合片與地層的接觸面積小，輕微磨損后攻擊性大幅降低。360 旋轉(zhuǎn)齒鉆頭的外肩部安裝能夠360°旋轉(zhuǎn)的復(fù)合片，在地層反作用力下，復(fù)合片可360°自由旋轉(zhuǎn)，能避免復(fù)合片受力集中導(dǎo)致的過早磨損，整個復(fù)合片可全部接觸地層，實現(xiàn)圓周均勻磨損，提高了復(fù)合片的利用率，使鉆頭使用壽命大幅度提高[11]。

2.2.2 渦輪鉆具+孕鑲鉆頭提速技術(shù)

渦輪鉆具利用鉆井液的高壓液能，通過多組抗沖擊葉片產(chǎn)生800～2 000 r/min 的高轉(zhuǎn)速，帶動鉆頭高速旋轉(zhuǎn)；其采用全金屬構(gòu)件，結(jié)構(gòu)牢固，抗沖蝕，使用壽命達500 h，可抗320 ℃高溫。孕鑲鉆頭由天然金剛石、硬質(zhì)合金和孕鑲材料高溫堆焊集結(jié)，通過孕鑲齒中金剛石的自銳刻劃磨蝕巖石。渦輪鉆具+孕鑲鉆頭提速技術(shù)是鉆進可鉆性差、研磨性強、礫石層石英含量高等極難鉆地層的有效手段[12]。

2.3 鹽膏層安全鉆井技術(shù)

克深9 氣田鹽膏層平均厚度500.00 m 左右，埋深超深，地層壓力系數(shù)高，蠕變性強，縮徑阻卡、井漏、溢流等井下故障頻發(fā)，且易誘發(fā)卡鉆。鹽膏層卡鉆故障處理難度大，解卡成功率低，易導(dǎo)致回填側(cè)鉆，造成巨大損失。例如，克深904 井鉆至井深6 883.24 m 時（鹽膏層）發(fā)生卡鉆，套銑、磨銑處理效率低，回填側(cè)鉆耗時達45.0 d。鹽底卡層是鹽膏層鉆井階段的關(guān)鍵環(huán)節(jié)，由于鹽底巖性組合差異大，標志層底板泥巖薄、鉆時高，導(dǎo)致鹽底卡層難度極大，如鉆過標志層會發(fā)生惡性漏失，鹽膏層縮徑卡鉆風險大；如未鉆至標志層則出現(xiàn)漏封，多下一層套管導(dǎo)致目的層小井眼完井，制約完井投產(chǎn)。

通過多口井鉆井探索，分析總結(jié)鹽膏層復(fù)雜情況，制定了鹽膏層安全鉆井技術(shù)措施[13]：

1）鉆開鹽膏層前進行地層承壓試驗，保證鉆開鹽膏層時的安全密度。井口安裝旋轉(zhuǎn)控制頭，為溢流關(guān)井后帶壓活動鉆具、安全起鉆創(chuàng)造條件，避免關(guān)井后活動鉆具受限發(fā)生卡鉆。

2）選用大水眼鉆頭，以滿足采用大粒徑堵漏材料堵漏要求。一旦發(fā)生井漏應(yīng)立即吊灌起鉆，防止由漏失轉(zhuǎn)為溢流錯過起鉆安全時間。

3）鉆井參數(shù)異常時，采取“進一退三”試鉆方式鉆進。

4）通過短起下鉆判斷鹽膏層蠕變情況，起下鉆時控制阻卡鉤載不超過100 kN，以劃眼處理為主；中完作業(yè)采取擴眼、提高鉆井液密度和測蠕變等措施，增長安全下套管時間。

5）如果預(yù)測有高壓鹽水層，鉆開鹽水層前進行承壓堵漏，將上部地層承壓能力提高至2.40 kg/L 以上。

6）鹽底卡層時，鉆至標志層前30.00～50.00 m，改用小直徑鉆頭鉆導(dǎo)眼卡層（單趟進尺不超過1 個立柱的長度），再用原鉆頭進行擴眼。

2.4 控壓放水技術(shù)

克深9 氣田鹽膏層普遍發(fā)育高壓鹽水，通過分析鹽水層的溢流特點、建立物理模型，結(jié)合油基鉆井液抗污染能力強的特點，試驗應(yīng)用了控壓放水技術(shù)，且應(yīng)用效果明顯，為高壓鹽水層安全鉆進提供了新的技術(shù)手段。

1）高壓鹽水層定容分析。構(gòu)造運動、鹽巖塑性流動擠壓鹽水層儲集體，導(dǎo)致形成高壓鹽水層。分析實鉆鹽水層的溢流情況發(fā)現(xiàn)，高壓鹽水主要存儲于泥巖裂縫中，鹽水層也是漏層，裂縫開啟和閉合導(dǎo)致溢漏轉(zhuǎn)換，置換現(xiàn)象導(dǎo)致溢流發(fā)現(xiàn)滯后。反復(fù)提高鉆井液密度壓井，關(guān)井套壓無降低趨勢；降低鉆井液密度后，關(guān)井套壓隨之降低，說明高壓鹽水儲集體定容特性明顯，具備放水泄壓的物理條件[14]。

2）井筒安全性評估。由于使用油基鉆井液鉆進，井筒安全性評估就是定量分析油基鉆井液抗鹽水污染性能。采用克深904 井密度2.57 kg/L 的油基鉆井液進行試驗，模擬地層高壓鹽水組分，配置Cl-1質(zhì)量密度19.0×104mg/L、密度1.18 kg/L 的鹽水，鹽水加量分別為10%，20%，30%和80%。試驗結(jié)果表明，鹽水加量為30%時油基鉆井液破乳失去流動性；鹽水加量低于30%時，隨著鹽水體積比增加，油基鉆井液逐漸增稠，經(jīng)處理可恢復(fù)原有性能。綜合評價認為，鹽水侵入量低于10%時，鉆井液性能處于可控狀態(tài)。

3）控壓放水作業(yè)程序。針對油基鉆井液抗鹽水污染能力強的特點，高壓鹽水儲集體定容可實施控壓放水作業(yè)。具體作業(yè)流程為：調(diào)節(jié)節(jié)流管匯節(jié)流閥的開度來控制井口套壓，控制高壓鹽水進入井筒的速度，精準計量排放量、排放速率，單次放水量不超過井筒容積的10%；節(jié)流循環(huán)排污調(diào)整鉆井液性能后，關(guān)井求壓驗證排放效果；出水速率變小時，可適當降低鉆井液密度；通過多次循環(huán)放水作業(yè)，繪制總排放水量與關(guān)井套壓的關(guān)系曲線，檢驗放水效果。放水作業(yè)的主要風險是鹽結(jié)晶堵塞環(huán)空和節(jié)流管匯，導(dǎo)致套壓突然增大，防治措施是當監(jiān)測到振動篩析出結(jié)晶鹽或者套壓異常波動時，上下調(diào)整節(jié)流閥的開度直至套壓平穩(wěn)[15]。

2.5 油基鉆井液技術(shù)

克深9 氣田鹽膏層埋深近7 500.00 m，井溫高達170 ℃，鉆進高壓鹽水層時鉆井液密度需高達2.50～2.60 kg/L，普遍應(yīng)用VERSACLEAN 油基鉆井液，該鉆井液最高密度超過2.50 kg/L，抗溫達180 ℃，穩(wěn)定性好，抗污染能力強。基本配方為：柴油+2.5%氯化鈣+2.0%～3.0%VERSAMUL+2.0%～3.0%VERSACOAT HF+0.5%～1.0%VERSAGEL HT+1.0%～1.5% VERSATROL+0.1%～0.2%ECOTROL RD+0.3%～0.6%SOLTEX-O+2.0%～3.0%石灰+重晶石。鉆井液主要性能為：密度2.20～2.50 kg/L，漏斗黏度80～140 s，動切力5～10 Pa，塑性黏度小于70 mPa?s，初切力1～5 Pa，終切力5～12 Pa，油水比（95～75）/（5～25），150 ℃高溫高壓濾失量不大于10 mL，破乳電壓不低于400 V[16]。

主要維護措施：控制油水比穩(wěn)定在（90～85）/（10～15）范圍內(nèi)；監(jiān)測氯離子變化情況，控制150 ℃高溫高壓濾失量不超過10 mL，維持破乳電壓大于400 V；一旦高溫高壓濾液中見到自由水，且高溫高壓濾失量有增大趨勢，及時加入VERSAMUL 和VERSACOAT 進行處理。向井漿補充重晶石提高密度時，同時補充乳化劑、潤濕劑，以保持重晶石的潤濕性。鉆進過程中根據(jù)高溫高壓濾失量和破乳電壓變化情況，調(diào)整乳化劑加量。

3 現(xiàn)場應(yīng)用

克深9 氣田第一輪鉆了4 口井，平均鉆井周期420.0 d，平均機械鉆速2.30 m/h，平均單井故障處理時效8.7%。復(fù)雜超深井鉆井關(guān)鍵技術(shù)在2 口井進行了現(xiàn)場試驗，平均鉆井周期368.0 d，平均機械鉆速2.60 m/h，平均故障處理時效4.6%。與應(yīng)用前相比，單井鉆井周期平均縮短52.0 d，平均機械鉆速提高13.0%，故障處理時效降低4.1 百分點。

1）垂直鉆井工具+高效PDC 鉆頭提速技術(shù)?？松?-2 井鹽上地層井段長6 749.00 m，251.00～6 749.00 m 井段使用垂直鉆井工具，將井斜角控制在1.0°以內(nèi)。庫車組地層應(yīng)用STS915K、SF56H3強攻擊性PDC 鉆頭，康村組下部—吉迪克組地層應(yīng)用史密斯SI516、MI516 和X516 高抗研磨性PDC 鉆頭，共使用鉆頭16 只，鉆井周期140.0 d，平均單只鉆頭進尺422.00 m，平均機械鉆速3.45 m/h，與該氣田同層段平均鉆井指標相比，平均機械鉆速提高30.0%，單只鉆頭平均進尺提高73.0%，鉆井周期縮短49.0 d，提速效果顯著。

2）致密砂巖儲層鉆井提速技術(shù)應(yīng)用效果?？松?05 井、克深9-1 井使用360 旋轉(zhuǎn)齒鉆頭鉆進致密砂巖儲層，與使用常規(guī)固定齒PDC 鉆頭的克深9 井相比，平均單只鉆頭進尺提高39%，平均機械鉆速提高40.0%～68.0%；克深902 井使用了渦輪+孕鑲鉆頭，平均單只鉆頭進尺提高59.0%，平均機械鉆速提高86%（見表1）。

表 1 致密砂巖儲層鉆井提速技術(shù)應(yīng)用效果Table 1 Application of speed-up drilling technology in tight sandstone reservoirs

3）控壓放水技術(shù)、鹽膏層安全鉆井技術(shù)措施和油基鉆井液技術(shù)應(yīng)用效果?？松?07 井、克深905 井鹽膏層井段平均長643.00 m，應(yīng)用鹽膏層安全鉆井技術(shù)措施、高密度油基鉆井液技術(shù)和控壓放水技術(shù)，平均鉆井周期65.0 d，未發(fā)生井下故障，與第一輪的4 口井（鹽膏層井段長574.00 m、鉆井周期121.0 d）相比，鹽膏層平均鉆井周期縮短56.0 d。

克深905 井鉆至井深6 975.00 m 時發(fā)生鹽水溢流，此時鉆井液密度2.45 kg/L，將鉆井液密度提至2.58 kg/L 壓穩(wěn)后，鉆至井深7 229.00 m 時頻繁發(fā)生井漏，將鉆井液密度降至2.56 kg/L 時發(fā)生溢流，安全密度窗口0.02 kg/L，決定應(yīng)用控壓放水技術(shù)。該井控壓放水18 次，累計排放鹽水189.9 m3，鉆井液密度從2.58 kg/L 逐步降至2.49 kg/L，不漏不溢，安全密度窗口由0.02 kg/L 擴大至0.09 kg/L，使用密度2.49 kg/L 的鉆井液順利鉆至中完井深（見圖1）。

圖 1 克深905 井控壓放水應(yīng)用效果Fig. 1 Application effect of pressure management water drainage in Well Keshen 905

鹽膏層井段使用油基鉆井液鉆進，其密度最高達2.58 kg/L，性能穩(wěn)定，鉆遇高壓鹽水層后多次實施控壓放水，鉆井液油水比最低降至70/30，未出現(xiàn)井壁垮塌情況，經(jīng)過處理調(diào)整后鉆井液性能恢復(fù)，表明該油基鉆井液具有較強的抗鹽水污染能力。

4 結(jié)論與建議

1）垂直鉆井工具+高效PDC 鉆頭是鹽上高陡地層最主要的鉆井提速技術(shù)；致密砂巖儲層應(yīng)用360旋轉(zhuǎn)齒鉆頭、渦輪鉆具+孕鑲鉆井技術(shù)，提速效果顯著，但渦輪鉆具堵漏作業(yè)受限，長時間高泵壓鉆進對循環(huán)系統(tǒng)抗壓性能要求高。

2）吉迪克組難鉆地層應(yīng)用史密斯、DBS 高效PDC 鉆頭鉆進，取得了一定的提速效果，但平均機械鉆速低于1.50 m/h，提速潛力巨大，建議試驗應(yīng)用個性化PDC 鉆頭+扭沖工具+垂直鉆井工具、非平面齒鉆頭+大扭矩螺桿+垂直鉆井工具等多種提速工具。

3）控壓放水技術(shù)僅適用于小儲量鹽水定容體；對于容水量大的高壓鹽水層，需繼續(xù)探索高密度油基鉆井液精細控壓鉆井技術(shù)，加大鹽膏層油基鉆井液堵漏技術(shù)研究力度，利用高效的堵漏技術(shù)提高薄弱地層的承壓能力，增大安全密度窗口。

4）克深9 氣田超深井地質(zhì)構(gòu)造復(fù)雜，吉迪克組地層、鹽膏層井下故障頻發(fā)，目前主要靠經(jīng)驗判斷處理，建議引進井下安全監(jiān)測工具，實時掌握井下鉆具的工作狀態(tài)，及時發(fā)現(xiàn)井下安全隱患。