張建仁，張智偉，彭暉，丑佳璇

(長(zhǎng)沙理工大學(xué) 土木工程學(xué)院，湖南 長(zhǎng)沙 410111)

由于車(chē)輛荷載反復(fù)作用及車(chē)輛超載現(xiàn)象，不少橋梁結(jié)構(gòu)已嚴(yán)重?fù)p傷，急需維修加固。碳纖維增強(qiáng)復(fù)合材料(carbon fiber reinforced polymer，簡(jiǎn)稱(chēng)為CFRP)具有抗拉強(qiáng)度高、質(zhì)量輕、耐腐蝕等性能[1]，應(yīng)用于橋梁維修加固時(shí)，既不增加原有結(jié)構(gòu)質(zhì)量且施工簡(jiǎn)便快捷，也不影響正常交通通行。CFRP 加固形式主要有表面粘貼和表層嵌貼，而表層嵌貼(near surface mounted CFRP，簡(jiǎn)稱(chēng)為NSM CFRP)加固的主要優(yōu)勢(shì)：①嵌貼槽為CFRP 材料，直接提供錨固作用，便于預(yù)應(yīng)力的引入；②CFRP 材料與混凝土可達(dá)到三至四面黏結(jié)，能提升CFRP 的利用率和加固效率；③CFRP 板受保護(hù)于嵌貼槽中，可減小車(chē)輛荷載意外撞擊、摩擦損傷的影響，也可減弱火災(zāi)、高溫對(duì)板條性能的損傷[2?3]。但該方式尚未成熟，在橋梁維修加固中未得到廣泛應(yīng)用。為了NSM CFRP 更好地應(yīng)用于橋梁加固，需要研究CFRP?混凝土界面的靜力和疲勞性能。目前，已有NSM CFRP 板?混凝土界面靜力性能的研究成果[4?7]。在其疲勞性能研究中，Cheng[6?7]等人對(duì)NSM CFRP 板?混凝土界面疲勞性能進(jìn)行了試驗(yàn)，不同荷載幅值和疲勞循環(huán)次數(shù)下，研究了2 種不同類(lèi)型CFRP 材料(環(huán)砂涂層CFRP 棒和矩形CFRP 板條)嵌貼加固混凝土，試件CFRP?混凝土界面疲勞性能，總結(jié)了試驗(yàn)滯回曲線規(guī)律，發(fā)現(xiàn)最大疲勞應(yīng)力水平在50%以下時(shí)，黏結(jié)界面不會(huì)發(fā)生破壞。目前，對(duì)NSM CFRP 板?混凝土界面疲勞性能尚未形成統(tǒng)一認(rèn)識(shí)。因此，作者擬設(shè)計(jì)不同荷載幅值和黏結(jié)長(zhǎng)度的試件進(jìn)行黏結(jié)界面疲勞性能試驗(yàn)，研究這2 個(gè)因素對(duì)界面疲勞性能的影響。

1 試驗(yàn)研究

1.1 試件設(shè)計(jì)

本試驗(yàn)采用C40 混凝土，棱柱體試塊設(shè)計(jì)尺寸為300 mm×200 mm×220 mm。澆筑試件時(shí)，預(yù)留的槽尺寸為15 mm×30 mm，且位于頂面中心。根據(jù)《普通混凝土力學(xué)性能試驗(yàn)方法(GB50081—2002)》的要求，在標(biāo)準(zhǔn)條件下，測(cè)出試驗(yàn)混凝土C40 標(biāo)準(zhǔn)立方體抗壓強(qiáng)度，得到混凝土標(biāo)準(zhǔn)抗壓強(qiáng)度為37.35 MPa。CFRP 板采用Dextra 公司提供的ASTEC CT124?2 型矩形截面板條，截面尺寸為16 mm×2 mm，出廠測(cè)試抗拉強(qiáng)度為2 561.1 MPa，彈性模量為140.2 MPa，極限延伸率為1.96%。試驗(yàn)過(guò)程中，CFRP 板上布置的應(yīng)變片在循環(huán)疲勞荷載作用下容易損壞，故采用雙層疊合的CFRP 碳板，即兩碳板將應(yīng)變片夾在中間。采用環(huán)氧樹(shù)脂黏結(jié)兩碳板，最終碳板截面尺寸為16 mm×6 mm。

試件槽內(nèi)黏結(jié)劑采用Sikadur-30 環(huán)氧樹(shù)脂膠，測(cè)出該材料的抗拉強(qiáng)度為32.62 MPa，伸長(zhǎng)率為37.35%，彈性模量為2.63 GPa，雙組分配合比為3∶1，實(shí)驗(yàn)室養(yǎng)護(hù)7 d 可達(dá)到其標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度。280 mm環(huán)氧樹(shù)脂膠黏結(jié)長(zhǎng)度標(biāo)準(zhǔn)試件如圖1 所示。

圖1 標(biāo)準(zhǔn)試件(單位：mm)Fig.1 Standard specimen (unit: mm)

1.2 變量及測(cè)試內(nèi)容

通過(guò)靜力試驗(yàn)，兩同批次全黏結(jié)長(zhǎng)度試件的承載極限值為74 kN，參照該數(shù)值設(shè)計(jì)疲勞荷載幅上限值，疲勞試驗(yàn)應(yīng)力比取0.2。試驗(yàn)中，荷載幅值分別設(shè)計(jì)為32%,36%,40%，黏結(jié)長(zhǎng)度分別設(shè)計(jì)為280,240,200 mm，采用控制變量法，不同荷載幅值試件的黏結(jié)長(zhǎng)度均為280 mm，不同黏結(jié)長(zhǎng)度試件荷載幅值均為40%。試件具體設(shè)計(jì)參數(shù)見(jiàn)表1。試驗(yàn)主要采集CFRP 板測(cè)點(diǎn)應(yīng)變值，對(duì)于黏結(jié)長(zhǎng)度為280 mm 的標(biāo)準(zhǔn)CFRP 板嵌貼混凝土試件，共設(shè)計(jì)8個(gè)應(yīng)變測(cè)點(diǎn)，相鄰測(cè)點(diǎn)間距為40 mm，測(cè)點(diǎn)沿加載端往自由端依次編號(hào)，布置如圖2 所示。

表1 疲勞試驗(yàn)變量設(shè)計(jì)表Table 1 Parameters of the fatigue experiment

1.3 靜載試驗(yàn)

疲勞試驗(yàn)前，設(shè)計(jì)NSM CFRP 板試件通過(guò)靜載試驗(yàn)測(cè)出其極限承載力值。根據(jù)這一數(shù)值按照設(shè)計(jì)荷載幅值大小和應(yīng)力比，計(jì)算疲勞試驗(yàn)荷載上、下峰值，靜載試驗(yàn)裝置圖如圖3 所示。試驗(yàn)采用分級(jí)加載方式，通過(guò)力傳感器來(lái)控制，每級(jí)荷載2 kN，持荷3 min，測(cè)點(diǎn)應(yīng)變趨于穩(wěn)定，進(jìn)行下一級(jí)加載。最終測(cè)出2 個(gè)試件的極限承載力分別為73.4,74.6 kN，試件極限承載力值取這2 個(gè)數(shù)值的平均值為74 kN。

1.4 疲勞試驗(yàn)

采用PFTS400?2.0 型電液脈動(dòng)疲勞試驗(yàn)系統(tǒng)進(jìn)行加載試驗(yàn)，如圖4 所示，加載頻率設(shè)計(jì)為3 Hz。試驗(yàn)分為2 個(gè)階段：①預(yù)加載階段，對(duì)試驗(yàn)零點(diǎn)進(jìn)行標(biāo)定后，對(duì)試件加載(每級(jí)1～2 kN)至設(shè)計(jì)上下荷載幅值的平均值。再逐漸增加荷載幅值(每級(jí)1～2 kN)，調(diào)整至試驗(yàn)值。然后，開(kāi)始試驗(yàn)，對(duì)疲勞壽命進(jìn)行計(jì)數(shù)，同時(shí)記錄試驗(yàn)測(cè)點(diǎn)應(yīng)變。②疲勞試驗(yàn)階段，試件設(shè)置應(yīng)變測(cè)點(diǎn)，對(duì)疲勞試驗(yàn)過(guò)程中的應(yīng)變進(jìn)行采集，試驗(yàn)疲勞壽命設(shè)置為2×106次。若疲勞試驗(yàn)未加載到2×106次即破壞，則疲勞壽命為試件破壞時(shí)疲勞循環(huán)次數(shù)。若疲勞試驗(yàn)加載至2×106次仍未破壞，則取試驗(yàn)試件壽命為全壽命2×106次，并對(duì)試件進(jìn)行靜載試驗(yàn)，直至其破壞。

圖2 應(yīng)變測(cè)點(diǎn)布置(單位：mm)Fig.2 Layout of strain measuring points (unit: mm)

圖3 靜載試驗(yàn)裝置Fig.3 Diagram of static load experiment device

圖4 疲勞試驗(yàn)裝置Fig.4 The device of fatigue experiment

2 試驗(yàn)結(jié)果及分析

2.1 試驗(yàn)結(jié)果及疲勞壽命

所有試件的應(yīng)變分布規(guī)律為：疲勞加載初期，加載端測(cè)點(diǎn)應(yīng)變不斷增大，在較短時(shí)間內(nèi)發(fā)生破壞；疲勞加載中后期，各測(cè)點(diǎn)應(yīng)變平穩(wěn)上升，并自加載端至自由端逐一破壞。表明：CFRP 板?混凝土界面會(huì)從加載端開(kāi)始逐漸剝離，剝離發(fā)展速度由快變慢。LA32、LA36 與LA40-L280 加載至2×106次時(shí)，仍未破壞。而L240 與L200 分別加載至1 313 244 和1 253 655 次時(shí)，即發(fā)生板條?樹(shù)脂界面剝離破壞，其破壞引起了自由端區(qū)域2～3 個(gè)應(yīng)變測(cè)點(diǎn)同時(shí)剝離，破壞瞬間，試件發(fā)出劇烈響聲。

2.2 CFRP 板應(yīng)變分布

CFRP?混凝土界面在試驗(yàn)過(guò)程中，由加載端至自由端逐漸退化，板條測(cè)點(diǎn)應(yīng)變分布會(huì)隨著界面的退化而不斷變化，因此這一數(shù)值能較好反映界面退化過(guò)程。峰值荷載下，各測(cè)點(diǎn)不同疲勞次數(shù)應(yīng)變的應(yīng)變分布圖如圖5 所示。

圖5 峰值荷載下各測(cè)點(diǎn)不同疲勞循環(huán)次數(shù)的應(yīng)變分布圖Fig.5 Strain distribution of each gauging point at the different fatigue cycle under the maximum load

從圖5 中可以看出，疲勞試驗(yàn)初期，板條應(yīng)變主要集中在加載端區(qū)域，而板條黏結(jié)中段和自由端區(qū)域應(yīng)變較小，該區(qū)域分擔(dān)荷載較少。疲勞試驗(yàn)中期，板條應(yīng)力傳遞區(qū)域不斷擴(kuò)展，已有部分加載端區(qū)域段板條完全剝離，該區(qū)域部分測(cè)點(diǎn)應(yīng)變已無(wú)法測(cè)出，此時(shí)板條應(yīng)變主要集中于黏結(jié)中段區(qū)域，部分自由端區(qū)域板條也開(kāi)始分擔(dān)荷載，該階段測(cè)點(diǎn)應(yīng)變較為穩(wěn)定。疲勞試驗(yàn)?zāi)┢?，板條應(yīng)力傳遞區(qū)域繼續(xù)擴(kuò)展至黏結(jié)中段和自由端區(qū)域段，該區(qū)域板條應(yīng)變數(shù)值相對(duì)較大且保持穩(wěn)定，但加載端區(qū)域和板條黏結(jié)中段部分區(qū)域已完全剝離，測(cè)點(diǎn)應(yīng)變無(wú)數(shù)據(jù)。

試驗(yàn)加載初期，板條的傳力區(qū)域主要在加載端，附近黏結(jié)段測(cè)點(diǎn)的應(yīng)變較大，而自由端區(qū)域測(cè)點(diǎn)應(yīng)變值趨近于0，該黏結(jié)段承擔(dān)荷載較少，這一階段屬于加載初期快速傳力階段。試件經(jīng)一定疲勞荷載后，端部開(kāi)裂受損，黏結(jié)界面剝離，退出承載。傳力區(qū)域向自由端擴(kuò)展，荷載主要由剩余黏結(jié)段承擔(dān)，CFRP 板?混凝土界面均勻緩慢剝離，該階段屬于界面穩(wěn)定傳力階段，界面疲勞壽命主要由這一階段決定。此時(shí)，若剩余黏結(jié)段能夠較好地抵抗疲勞荷載，試件可能達(dá)到設(shè)計(jì)疲勞次數(shù)。板條黏結(jié)界面剝離至自由端附近時(shí)，傳力區(qū)域擴(kuò)展至該黏結(jié)段。當(dāng)剩余黏結(jié)段難以抵抗疲勞荷載時(shí)，傳力區(qū)域擴(kuò)展迅速，發(fā)生脆性剝離破壞，該階段屬于界面失穩(wěn)傳力階段。對(duì)于能夠達(dá)到設(shè)計(jì)疲勞次數(shù)的試件，一般僅有快速傳力階段和界面穩(wěn)定傳力階段，如：LA32、LA36 和LA40-L280 試件。而對(duì)未能達(dá)到設(shè)計(jì)疲勞次數(shù)的試件，存在完整的3 個(gè)階段，如：L240 和L200 試件。

為分析荷載幅值對(duì)試件應(yīng)變分布的影響，比較不同荷載幅值在同一疲勞循環(huán)次數(shù)下試件測(cè)點(diǎn)應(yīng)變分布，取N=2×104和N=2×105時(shí)刻，如圖6 所示。從圖6 可以看出，荷載幅值逐漸增加，同一測(cè)點(diǎn)應(yīng)變?cè)黾?，界面損傷程度越大。

為分析黏結(jié)長(zhǎng)度對(duì)試件應(yīng)變分布影響，取N=2×104和N=2×105時(shí)刻，比較不同黏結(jié)長(zhǎng)度同一疲勞循環(huán)次數(shù)試件測(cè)點(diǎn)應(yīng)變分布如圖7 所示，以及試件CFRP 板?混凝土黏結(jié)界面平均應(yīng)力大小，見(jiàn)表2。由表2 可知，在同一疲勞循環(huán)次數(shù)時(shí)，黏結(jié)長(zhǎng)度的增加，試件黏結(jié)界面平均應(yīng)力不斷減小，表明界面損傷程度也越小。

圖6 不同荷載幅值試件測(cè)點(diǎn)應(yīng)變分布Fig.6 Strain distribution of specimen under different load amplitudes

圖7 不同黏結(jié)長(zhǎng)度試件測(cè)點(diǎn)應(yīng)變分布Fig.7 Strain distribution of specimen with different bond length

表2 不同黏結(jié)長(zhǎng)度試件黏結(jié)界面平均應(yīng)力Table 2 The average stress of bonded interface of specimens with different bonded length

2.3 界面疲勞滯回性能分析

本試驗(yàn)黏結(jié)長(zhǎng)度為280,240,200 mm 試件的應(yīng)變測(cè)點(diǎn)數(shù)分別為8,6,5 個(gè)。通過(guò)采集測(cè)點(diǎn)的應(yīng)變數(shù)據(jù)，應(yīng)用數(shù)值微分法，計(jì)算相鄰測(cè)點(diǎn)的中點(diǎn)的黏結(jié)剪應(yīng)力值，該點(diǎn)的滑移值由區(qū)段應(yīng)變函數(shù)微段積分式(1)，(2)計(jì)算[8]。

式中：Ef為CFRP 板彈性模量；bf和tf分別為疊合CFRP 板的寬度和厚度；εi+1、εi分別為CFRP 板對(duì)應(yīng)的縱向應(yīng)變；xi+1、xi分別為對(duì)應(yīng)的坐標(biāo)位置，xi較xi+1更靠近自由端；Sf為CFRP 板條自由端的滑移值。

將相關(guān)數(shù)據(jù)代入式(1)，(2)，計(jì)算出相鄰測(cè)點(diǎn)的中點(diǎn)在一個(gè)疲勞循環(huán)次數(shù)內(nèi)不同時(shí)刻的應(yīng)力，將這些應(yīng)力組成一個(gè)疲勞循環(huán)次數(shù)的滯回曲線，再取多個(gè)疲勞循環(huán)次數(shù)應(yīng)力滯回曲線疲勞滯回曲線圖。試件的相鄰測(cè)點(diǎn)選取不同，會(huì)得到不同的滯回曲線。距加載端14 cm 處，板條界面位于280 mm 黏結(jié)長(zhǎng)度(標(biāo)準(zhǔn)試件)的中間界面，試件在全壽命范圍內(nèi)，該界面應(yīng)力均能計(jì)算出，且數(shù)值相對(duì)較為穩(wěn)定，具有代表性，因此選取該界面對(duì)界面疲勞滯回性能進(jìn)行分析。

2.3.1 不同荷載幅值時(shí)界面疲勞滯回性能

圖8 不同荷載幅值試件疲勞滯回曲線對(duì)比Fig.8 The hysteresis curve of specimens with different load amplitudes

對(duì)試件4,5 號(hào)應(yīng)變測(cè)點(diǎn)數(shù)據(jù)進(jìn)行處理，獲得不同荷載幅值LA32、LA36、LA40-L280 試件的界面滑移?應(yīng)力滯回曲線，如圖8 所示。一般界面的靜力試驗(yàn)滑移?黏結(jié)應(yīng)力曲線有彈性階段、軟化剝離階段、持續(xù)剝離階段和完全剝離階段[9]。從圖8 可以看出，試件界面疲勞滯回曲線與靜力試驗(yàn)滑移?應(yīng)力曲線相似。LA36 和LA40-L280 試件距加載端14 cm 處，界面均未達(dá)到設(shè)計(jì)疲勞次數(shù)。LA36 試件界面剝離發(fā)生在16×105～20×105次疲勞加載段。LA40-L280 試件界面剝離發(fā)生在8×105～16×105次疲勞加載段，界面滑移?黏結(jié)應(yīng)力滯回曲線均有完整的彈性階段、軟化剝離階段、持續(xù)剝離階段和完全剝離階段。而LA32 試件加載至設(shè)計(jì)疲勞次數(shù)時(shí)，界面滑移?黏結(jié)應(yīng)力滯回曲線還未到完全剝離階段，只有彈性階段、軟化剝離階段和持續(xù)剝離階段，說(shuō)明界面尚有一定承載能力。

從圖8 還可以看出，循環(huán)周期內(nèi)的界面滑移應(yīng)力變化范圍隨著疲勞循環(huán)次數(shù)的增加，不斷增大。這是因?yàn)榻缑骐S著試驗(yàn)進(jìn)行，逐漸損傷，不斷退化，界面滑移和應(yīng)力變化效應(yīng)越來(lái)越大。在微觀層面上，界面裂縫也會(huì)隨疲勞次數(shù)的增加，不斷萌生和發(fā)展。并且荷載幅值的增大，界面損傷程度與裂縫擴(kuò)展速率也不斷增大。

根據(jù)圖8 中各荷載幅值的疲勞滑移?黏結(jié)應(yīng)力滯回曲線，可計(jì)算出疲勞試驗(yàn)峰值荷載下界面應(yīng)力峰值，LA32、LA36 和LA40-L280 試件疲勞試驗(yàn)上峰荷載下界面最大應(yīng)力分別為7,8,12 MPa，下峰荷載下界面最小應(yīng)力分別為4,5,8 MPa。表明：荷載幅值由32%增加至40%過(guò)程中，疲勞試驗(yàn)峰值荷載下應(yīng)力峰值不斷增加。

2.3.2 不同黏結(jié)長(zhǎng)度時(shí)界面疲勞滯回性能

對(duì)試件4,5 號(hào)應(yīng)變測(cè)點(diǎn)數(shù)據(jù)進(jìn)行處理，獲得不同黏結(jié)長(zhǎng)度LA40-L280、L240 和L200 試件的界面滑移?界面應(yīng)力滯回曲線，如圖9 所示。3 個(gè)試件距加載端14 cm 處，界面均達(dá)到設(shè)計(jì)疲勞次數(shù)。LA40-L280 試件界面剝離發(fā)生在12×105～16×105次疲勞加載階段，而L240、L200 試件界面剝離發(fā)生在12×105～16×105次疲勞加載階段。界面滑移?黏結(jié)應(yīng)力滯回曲線均有完整的彈性階段、軟化剝離階段、持續(xù)剝離階段和完全剝離階段。界面完全剝離后，瞬間喪失承載能力。

從圖9 可以看出，疲勞循環(huán)次數(shù)越多，循環(huán)周期內(nèi)的界面滑移與應(yīng)力變化范圍越大，與不同荷載幅值的試件表現(xiàn)出相同規(guī)律。根據(jù)圖9 中數(shù)據(jù)計(jì)算出疲勞試驗(yàn)峰值荷載下界面應(yīng)力峰值，LA40?L280、L240 和L200 試件疲勞試驗(yàn)上峰荷載下最大應(yīng)力分別為13,12,12 MPa，下峰荷載下最小界面應(yīng)力分別9.0,8.5,7.5 MPa。表明：黏結(jié)長(zhǎng)度由200 mm增加到280 mm 過(guò)程中，疲勞試驗(yàn)峰值荷載下應(yīng)力峰值逐漸增加。因此，試驗(yàn)試件疲勞壽命內(nèi)，其黏結(jié)界面應(yīng)力保持較小值，可滿(mǎn)足實(shí)際工程安全性的需求。

2.4 界面耗散能分析

圖9 不同黏結(jié)長(zhǎng)度試件疲勞滯回曲線對(duì)比Fig.9 The hysteresis curve of specimens with different length

一個(gè)疲勞循環(huán)加載周期，能夠得到一個(gè)滑移?黏結(jié)應(yīng)力滯回環(huán)，滯回環(huán)面積為板條黏結(jié)界面耗散能。該數(shù)值能反映出界面的塑性變形能力，同時(shí)，也是損傷變量之一[10]。為便于分析，橫坐標(biāo)取界面疲勞壽命n 的常用對(duì)數(shù)lgn，分別選取距加載端10,14,18 cm 處界面，計(jì)算界面耗散能值，結(jié)果如圖10 所示。從圖10 中可以看出，疲勞試驗(yàn)初期，界面耗散能可保持較小的不變值，距加載端最近的10 cm 處，耗散能比距加載端14,18 cm 界面處的大。而距加載端14,18 cm 處的界面耗散能接近0，這和疲勞試驗(yàn)初期的主要傳力區(qū)域在加載端有關(guān)，但該階段界面耗散能數(shù)值較為穩(wěn)定。在疲勞壽命中后期，試件疲勞受損區(qū)域不斷擴(kuò)大，各界面耗散能均不斷增加。距加載端10,14 cm 處，界面耗散能可達(dá)到峰值，但峰值后界面耗散能曲線無(wú)規(guī)律變化。由于距加載端18 cm 處的界面距加載端相對(duì)較遠(yuǎn)，該界面在疲勞荷載下受損傷較小，因此其界面耗散能一直保持較小值。

圖10 疲勞壽命?界面耗散能關(guān)系Fig.10 Relationship of the fatigue lifespan and interfacial dissipation energy

根據(jù)疲勞壽命?界面耗散能關(guān)系曲線圖，如圖10 所示。荷載幅值不同的LA32、LA36 與LA40-L280 的3 個(gè)試件，距加載端14 cm 處界面，荷載幅值越增加，最大耗散能值越大。對(duì)于不同黏結(jié)長(zhǎng)度的LA40-L280、L240 和L200 試件，距加載端14 cm處的界面，黏結(jié)長(zhǎng)度越增加，最大耗散能值越大。表明：荷載幅值與黏結(jié)長(zhǎng)度均能影響界面最大耗散能值。

3 結(jié)論

不同荷載幅值和黏結(jié)長(zhǎng)度的5 個(gè)NSM CFRP板條加固試件后，進(jìn)行直接拉拔疲勞試驗(yàn)，分析2個(gè)因素影響下的CFRP?混凝土界面應(yīng)變分布、界面疲勞性能和耗散能性能，得出的結(jié)論為：

1) 荷載幅值與黏結(jié)長(zhǎng)度均影響?zhàn)そY(jié)界面疲勞性能。同一疲勞循環(huán)次數(shù)時(shí)，試件荷載幅值由32%增加到40%，同一測(cè)點(diǎn)應(yīng)變逐漸增加，界面損傷程度增大；黏結(jié)長(zhǎng)度由200 mm 增加到280 mm 時(shí)，試件黏結(jié)界面平均應(yīng)力不斷減小，界面損傷程度不斷減小。

2) LA32、LA36、LA40-L280 試件均能達(dá)到2×106次的設(shè)計(jì)疲勞次數(shù)，界面剝離過(guò)程僅有快速傳力階段和界面穩(wěn)定傳力階段。L200 和L240 試件未能達(dá)到設(shè)計(jì)疲勞次數(shù)，界面剝離過(guò)程有完整的快速傳力階段、穩(wěn)定傳力階段和失穩(wěn)傳力階段。

3) 距加載端14 cm 處板條界面的疲勞滯回性能與靜力試驗(yàn)滑移?黏結(jié)應(yīng)力曲線相似，均存在彈性階段、軟化剝離階段、持續(xù)剝離階段和完全剝離階段。在該試驗(yàn)荷載幅值和黏結(jié)長(zhǎng)度下，試件全壽命內(nèi)黏結(jié)界面應(yīng)力相對(duì)較小，能夠滿(mǎn)足實(shí)際工程安全性的需求。

4) 試件在距加載端14 cm 處的界面，其荷載幅值以32%增加到40%時(shí)，界面最大耗散能值逐漸增大；黏結(jié)長(zhǎng)度從200 mm 增加到280 mm 時(shí)，界面最大耗散能值也增大。