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        某鐵礦投產年采選充動態(tài)平衡的研究

        2020-02-02 00:18:22柳振宇楊景華
        礦業(yè)工程 2020年6期
        關鍵詞:鏟運機空區(qū)廢石

        柳振宇 楊景華

        (首鋼灤南馬城礦業(yè)有限責任公司,河北 唐山 063501)

        0 引言

        某鐵礦位于河北省唐山市灤南縣,礦區(qū)面積9.76 km2,礦帶長約6 km,寬約2 km,為特大型鞍山式沉積變質鐵礦床,主要為高硅、低硫、低磷鐵礦石,全鐵平均品位為35.45%,累計探明儲量達12.25 億t,為我國探明的單礦床規(guī)模最大的鐵礦。該鐵礦堅持“智能采礦、無人選廠、綠色開發(fā)”的礦山戰(zhàn)略,高起點謀劃,高品質打造,高效率推進,打造一座“國內領先、國際先進”,具有綜合競爭力的地下綠色礦山。目前正處于礦山基建期,預計第一年投產年達到1 300 萬t/a規(guī)模,第二年達到1 800 萬t/a規(guī)模,第三年達產后達到2 200 萬t/a規(guī)模。該鐵礦運用高濃度、大流量充填技術,開采過程做到地表不塌陷、河流不改道、村莊不搬遷、農業(yè)不受限。采選充無縫銜接,尾礦直接進入充填系統(tǒng)充填地下空區(qū),做到過程不落地,取消尾礦庫,尾礦零排放。廢石全部加工成合格的材產品,銷售周邊區(qū)域,順應了行業(yè)時代發(fā)展方向。

        1 投產年采掘計劃

        1.1 該礦設計情況

        該礦采用主副井斜坡道聯(lián)合開拓方式,采用大直徑深孔階段鑿巖階段空場嗣后充填采礦方法、分段鑿巖階段空場嗣后充填采礦方法和上向分層(點柱式)充填三種采礦方法,開采范圍為-240~-900 m,劃分為上下兩個采區(qū),其中-240~-540 m為上部采區(qū),-540~-900 m為下部采區(qū),采用上向兩采區(qū)同時開采方式,設計開采規(guī)模2 200 萬t/a,投產年設計規(guī)模1 300 萬t/a,其中上部采區(qū)900 萬t/a,下部采區(qū)400 萬t/a。

        該礦在-930 m與-570 m布置運輸水平,運輸階段高度為180 m,采礦階段高度60 m,標準盤區(qū)尺寸為108 m×90 m×60 m,每個標準盤區(qū)包含10個標準礦房,標準礦房尺寸為43 m×18 m×60 m。整個生產過程包括掘進開拓、穿孔爆破、回采出礦、電機車運輸、井下粗碎、豎井提升、破碎磁選、廢石加工、尾砂充填、精礦輸送等主要工序。

        1.2 投產年礦石產量計劃

        根據(jù)空間分布及基建進度,綜合考慮開拓、采準、回采及充填的相互制約關系,投產年計劃產量1 300 萬t,其中掘進回收礦石200 萬t,回采礦石1 100 萬t。上部采區(qū)安排9臺鏟運機采礦作業(yè),回采礦石770 萬t;下部采區(qū)安排4臺鏟運機采礦作業(yè),回采礦石產量330 萬t。

        1.3 投產年鏟運機效率

        該礦回采出礦采用21 t鏟運機13臺,單臺設計效率140 萬t/a,考慮崗位操作水平以及生產組織等因素,投產年鏟運機設備效率由一季度45%逐步提升至四季度80%,年均效率60%,鏟運機作業(yè)效率見表1。

        表1 鏟運機作業(yè)效率

        1.4 投產年產量計劃分解

        根據(jù)投產年產量計劃和鏟運機設備效率,按該礦設定生產模式對投產年產量計劃進行分解,各季度產量計劃分別為242 萬t、295 萬t、342 萬t、421 萬t,全年總量為1 300 萬t,具體情況見表2。

        表2 投產年礦石產量計劃 萬t

        2 選礦流程介紹

        該礦選礦廠采用三段一閉路破碎-高壓輥磨-濕式預選-階段磨礦-單一磁選的選礦工藝流程。井下礦巖全部提升至地表,在選礦主流程內破碎至25 mm~0,進行干選拋尾,干選廢石都加工為建材產品;選用高壓輥磨機降低破碎產品粒度,在高壓輥磨后設置濕式預磁選工藝,選出尾礦進行磨前撈砂作業(yè),科學利用尾礦資源;在尾礦大井濃縮底流后增加尾礦大粒度撈砂作業(yè),作為調節(jié)充填尾礦量的措施。

        該礦選礦廠設計處理鐵礦石2 200 萬t/a,生產鐵精粉使用管道全部輸送至遷安過濾脫水后,供給鋼鐵廠;選礦產生尾礦760 萬t/a,供該礦地下充填使用,尾礦產率為34.55%;選礦流程拋尾廢石加工成不同規(guī)格的建材產品銷售周邊區(qū)域。

        3 充填工藝介紹

        3.1 充填系統(tǒng)布置

        該礦選廠尾礦漿經兩臺Φ70 m大井濃縮至濃度40%,經底流泵站輸送至總砂泵站??偵氨谜緦饪s的尾礦礦漿分別輸送至3座充填站的Φ25 m深錐濃密機,添加絮凝劑,然后通過攪拌系統(tǒng)添加膠結劑,形成濃度73%全尾礦膠結充填料漿,通過充填鉆孔及管道輸送至不同區(qū)域。

        1號充填站位于南側工業(yè)場地,擔負下部采區(qū)井下各水平采場的充填任務,對應采礦生產能力700 萬t/a。2號充填站位于2號副井工業(yè)場地,擔負南側上部采區(qū)南側各水平采場的充填任務;3號充填站位于3號副井工業(yè)場地,擔負上部采取北側各水平采場的充填任務,兩座充填站對應采礦生產能力均為750 萬t/a。

        3.2 標準礦房充填方案

        為保證充填體強度,參照其它礦山的生產經驗和周邊礦山的尾礦特性,該礦充填料漿濃度為73%,灰砂比為1∶4、1∶8和1∶20三種。根據(jù)采礦方法對充填工藝的要求,充填系統(tǒng)應具備制備三種不同配比料漿的能力,一步采礦房底部結構6 m采用1∶4充填料漿,中間礦房53 m使用1∶8充填料漿,為保證充填接頂效果,頂部鑿巖水平5 m使用1∶4充填料漿,分3次充填完畢。標準礦房充填結構見圖1。

        圖1 標準礦房充填結構

        通過咨詢國內同類型充填礦山,根據(jù)該鐵礦技術設計及生產組織,首批采空區(qū)形成后,馬上砌筑出礦水平充填擋墻并養(yǎng)護,共需12天,然后單個礦房分底部結構、中間礦房、鑿巖水平進行充填,充填及養(yǎng)護時間為12天。標準礦房充填參數(shù)見表3。

        表3 標準礦房充填參數(shù)表

        3.3 充填標準礦房尾礦消耗分析

        該鐵礦充填料漿濃度設計為73%,標準礦房尺寸為43 m×18 m×60 m,通過3DMine軟件建立礦房實體模型,得出需要充填的標準空區(qū)體積為4.4 萬m3,其中使用灰砂比1∶4充填料漿的充填空區(qū)為0.6 萬m3,使用灰砂比1∶8充填料漿的充填空區(qū)為3.8 萬m3。

        兩種灰砂比充填料漿按設計充填技術方案充填空區(qū),計算標準空區(qū)尾礦含量:

        Q=K1K2(V1ρ1+V2ρ2)

        (1)

        式中:Q—標準充填空區(qū)尾礦含量,萬t;K1—尾礦流失系數(shù);K2—充填體沉縮率;V1—灰砂比1∶4充填料漿的充填空區(qū),萬m3;V2—灰砂比1∶8充填料漿的充填空區(qū),萬m3;ρ1—1∶4充填料漿尾礦單耗,t/m3;ρ2—1∶8充填料漿尾礦單耗,t/m3。

        尾礦流失系數(shù)K1,取1.04;充填體沉縮率K2,取1.14;灰砂比1∶4充填料漿的充填空區(qū)V1,取0.6 萬m3;灰砂比1∶8充填料漿的充填空區(qū)V2,取3.8 萬m3;1∶4充填料漿尾礦單耗ρ1,取1.030 6 t/m3;1∶8充填料漿尾礦單耗ρ2,取1.141 0 t/m3。計算得出:標準充填空區(qū)尾礦含量Q為5.9 萬t。

        θ=Q/(V1+V2)

        (2)

        式中:θ—單位充填空區(qū)尾礦含量,t/m3;Q—標準充填空區(qū)尾礦含量,萬t;V1—灰砂比1∶4充填料漿的充填空區(qū),萬m3;V2—灰砂比1∶8充填料漿的充填空區(qū),萬m3。

        計算得出:單位充填空區(qū)尾礦含量θ為1.34 t/m3。

        4 投產年采充平衡分析

        4.1 投產年鏟運機回采模擬

        4.1.1 投產年形成第一批可充填空區(qū)時間

        投產期第一年主要對階段空場嗣后采礦法區(qū)域進行回采,為快速形成采空區(qū),并充分發(fā)揮鏟運機的效率,按照強采快充的原則,一臺鏟運機服務兩個礦房,一個礦房為主出礦礦房、另一個礦房為輔助出礦礦房。

        根據(jù)階段空場嗣后充填礦房結構參數(shù)和類似成型礦山生產組織模式,同時結合21 t鏟運機作業(yè)效率進行模擬。進行回采前,礦房已完成采準、穿孔等工序,回采時采用切割井、切割槽爆破形成補償空間,使用扇形中深空與大直徑爆破落礦,每天一炮,共需45天,集中出礦47天,爆破出礦與集中出礦由21 t鏟運機負責,形成第一批13個采空區(qū)需92天,充填砌擋墻與養(yǎng)護準備12天,具備充填條件需104天。工序時間及相互關系見表4、圖2。

        表4 標準礦房回采工序時間表

        圖2 標準礦房回采模擬圖

        4.1.2 投產年形成第一批可充填空區(qū)時產量

        該礦首采階段單個標準礦房回采礦石14 萬t,生產模式為1臺鏟運機服務兩個礦房,一個為主出礦礦房、另一個為輔助出礦礦房,鏟運機優(yōu)先在主礦房出礦,當主礦房爆破不能出礦時,鏟運機調配至輔助礦房出礦。投產年第104天具備充填條件時,出現(xiàn)第一批13個可充采空區(qū)、采出282 萬t礦石量、產生97.4 萬t尾礦,見表5。

        表5 具備充填條件采空區(qū)表

        4.1.3 投產年形成全部空區(qū)模擬

        根據(jù)投產年產量計劃及鏟運機設備效率,對單臺設備投產年礦房回采順序進行模擬,得出第一批至第六批礦房形成采空區(qū)時間分別是第92天、150天、211天、264天、312天、362天,具體情況見圖3。

        圖3 投產年礦房開采順序圖

        4.2 采選充平衡分析

        4.2.1 投產年尾礦總量平衡計算

        投產年采充平衡,實現(xiàn)必須實現(xiàn)選礦尾礦、掘進廢石與采礦產生的可充填空間之間的總量平衡[1]。

        M尾砂+M廢石=M充填骨料

        (3)

        式中:M尾砂—選礦廠產生的尾礦量,萬t;M廢石—地下產生的充填廢石量,萬t;M充填骨料—可充填空區(qū)骨料需求量,萬t。

        由于該礦地下開采產生的廢石全部提升至地表,不充填進空區(qū),故充填廢石量M廢石取0萬t,變?yōu)?

        mυ=λVθ1

        (4)

        (5)

        式中:m—選廠處理的礦石量,萬t;υ—選廠尾礦產率,%;λ—空區(qū)個數(shù),個;V—標準空區(qū)可充填體積,萬m3;θ1—單位充填空區(qū)尾礦含量,t/m3。

        投產年礦石量m,取1 300 萬t;選廠尾礦產率υ,取34.55%;空區(qū)個數(shù)λ,投產年出現(xiàn)6批空區(qū),每批13個,共78個;單個空區(qū)可充填體積V,取4.4 萬m3。

        單位充填空區(qū)尾礦含量θ1=1.31 t/m3。即單位充填空區(qū)尾礦含量θ1=1.31 t/m3時,選礦產生的尾礦與可充填空間之間的可形成平衡,當θ1>1.31 t/m3時,空區(qū)有富余,當θ1<1.31 t/m3時,尾礦有富余。

        由式(1),式(2)計算可得:標準充填空區(qū)尾礦含量Q為5.9 萬t,單位充填空區(qū)尾礦含量為θ=1.34 t/m3>θ1,可見該礦投產年空區(qū)能滿足選礦尾礦充填需求,有富余。

        第一批尾礦97.4 萬t進周轉池暫時存儲后,尾礦從第105天開始充填空區(qū),根據(jù)投產年礦石產量計劃,按34.55%選廠尾礦產率,1.34 t/m3單位充填空區(qū)尾礦含量進行尾礦總量平衡計算,得知第六批采空區(qū)在362天形成后,采空區(qū)富余量為85.7 萬m3。

        考慮投產年生產組織中出現(xiàn)的各種意外因素,空區(qū)適當?shù)母挥嗍呛线m的,投產年采礦產生空區(qū)可以滿足尾礦充填需求,投產年尾礦總量是可實現(xiàn)平衡的,具體數(shù)據(jù)見下表6。

        表6 投產年空區(qū)分析表

        4.2.2 投產年尾礦采選充平衡動態(tài)模擬

        礦業(yè)開發(fā)中,為了實現(xiàn)選礦尾礦零排放,需要在礦床地質品位、開采技術條件、采礦方法、選礦回收率、充填工藝、裝備水平、采選充平衡管理等多個方面達到一定的標準和要求,尾礦采選充平衡管理是建成無尾地下充填礦山的關鍵因素,在實現(xiàn)選礦尾礦、掘進廢石與正常采礦作業(yè)產生的可充填空間之間的總量平衡的基礎上,還要保證在一定時期內采選充作業(yè)的協(xié)調運轉,實現(xiàn)尾礦的動態(tài)平衡[2]。

        根據(jù)投產年礦石產量分解表,按設定的選礦尾礦產率及充填空區(qū)尾礦含量,可以求出投產年尾礦充填的空區(qū)需求曲線,選礦尾礦充填的空區(qū)需求量從第104天開始,呈現(xiàn)平滑的曲線。根據(jù)投產年鏟運機回采模擬,具備充填條件的空區(qū)分別出現(xiàn)在第104、162、223、276、324、374天,產生的可充填的空區(qū)體積呈現(xiàn)一條臺階狀折線。

        比較選礦尾礦充填的空區(qū)需求量與采礦的空區(qū)產生量曲線,可以發(fā)現(xiàn)尾礦充填的空區(qū)需求量一直小于采礦的空區(qū)產生量,富余的可充填采空區(qū)呈逐步增大的趨勢??梢姡丛O定采礦作業(yè)模式、選礦尾礦量及充填技術方案,采礦產生的空區(qū)可以動態(tài)滿足尾礦充填需求,可以實現(xiàn)動態(tài)平衡[3],見圖4。

        圖4 投產年空區(qū)分析

        4.3 尾礦周轉池使用安排

        投產年初期地下第一批采空區(qū)具備充填條件前,選礦廠產生的尾礦需暫時儲存在尾礦周轉池,尾礦周轉池設計容積200.7 萬m3,有效容積159.8 萬m3。通過模擬,第一批采空區(qū)出現(xiàn)時間為92天,充填擋墻砌筑、養(yǎng)護12天,具備充填條件為104天,其時采出礦石量282 萬t,產生尾礦97.43 萬t。

        考慮投產前選礦廠重負荷試車處理60萬t,產生尾礦20.73萬t,具備充填條件時(104天),進入尾礦周轉池的尾礦量為118.16 萬t,干堆重按1.5 t/m3計算,產生尾礦78.77 萬m3,占尾礦周轉池有效容積49.29%,尾礦周轉池可實現(xiàn)一用一備,滿足生產需求。

        5 調節(jié)尾礦采選充平衡采取的對策

        5.1 廢石出井及加工

        延伸產業(yè)鏈,廢石出井加工,騰出地下采空區(qū)進行充填,最大限度消耗尾礦,減輕尾礦對采場空區(qū)需求的壓力。經濟利用廢石資源,結合當?shù)亟ú氖袌鲂枨?,將廢石通過礦巖混提,進入破碎-篩分-干選流程,將干拋廢石加工成合格建材,在滿足礦山支護需求的同時進行外銷,提高了經濟效益[4]。

        5.2 采礦空區(qū)管理

        按照強采快充的原則,保證設備的完好,充分發(fā)揮設備效率,盡快形成可充填空區(qū),保證可充空區(qū)數(shù)量;加大基建時采準投入,尤其是相鄰充填站能力重疊部位采準,加強采礦自身的應變能力[5]。

        5.3 選礦流程調控

        本著減量化、資源化、再利用的原則,分離中細碎、濕式預磁選后入球磨前的尾料,對分離出的尾料進行處理加工達到建筑砂標準,進行外銷,實現(xiàn)資源綜合利用。在尾礦大井濃縮底流后增加尾礦大粒度撈砂作業(yè),作為調節(jié)尾礦充填量的保證措施,保證選廠流程具備動態(tài)調控尾礦產出量的能力。

        5.4 充填系統(tǒng)調控

        加大尾礦輸送能力及充填料漿制備能力,在單個充填站出現(xiàn)故障時,實現(xiàn)充填站二拖三工作,尾礦不落地,既保證溝通采選的中間環(huán)節(jié)繼續(xù)運行,也能緩解短時的采礦作業(yè)不平衡矛盾。

        每臺深錐濃密機可以進行內部循環(huán),保證持續(xù)進料6~8小時,只進行內部循環(huán),不向外排料,可以在一定程度上緩解采礦充填和選礦廠生產之間的不均衡,亦可用作其他設備的事故臨時檢修時間。

        6 結語

        某鐵礦以綠色礦山,無尾礦山尾建設目標,取消了尾礦庫,廢石全部加工成建材產品。投產年的采選充平衡管理尤為重要,通過借鑒國內同類型充填礦山經驗,根據(jù)該鐵礦技術設計及生產組織,經過嚴密的計算模擬,發(fā)現(xiàn)在設定的條件下,該鐵礦投產年采礦產生空區(qū)可以滿足尾礦充填需求,同時可以通過廢石加工、采礦管理、選礦流程調控、充填系統(tǒng)調控等多種方式,進行尾礦采選充調節(jié),實現(xiàn)尾礦的采選充平衡。

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