楊顯明

【摘? 要】：煤礦采煤工作面隅角是瓦斯積聚程度最高的地方，是瓦斯治理的重點(diǎn)區(qū)域。本文通過分析采場瓦斯的分布規(guī)律和超限的原因，提出了均壓通風(fēng)系統(tǒng)的建構(gòu)和具體操作方法，通過楠木寺井實(shí)際應(yīng)用，較好的解決了采煤工作面隅角瓦斯超限問題。

【關(guān)鍵詞】：均壓通風(fēng);隅角;瓦斯治理;

1.引言

近年來，針對井工煤礦采煤工作面隅角瓦斯治理的方法很多，成功的案例也不少，諸如頂板高位鉆孔抽卸壓瓦斯，懸空密閉低負(fù)壓抽采空區(qū)瓦斯，這些方法都是切實(shí)可行的，但每個(gè)礦井地質(zhì)和瓦斯賦存條件不一致，選擇的方法也不徑相同。本文以內(nèi)江雙鷹楠木寺井1101采煤工作面為例，其礦井絕對瓦斯涌出量為6.14m3/min，礦井相對瓦斯涌出量15.00m3/t，采煤工作面絕對瓦斯涌出量2.58m3/min，是典型的相對瓦斯涌出量高而定義的高瓦斯礦井。該礦通過分析割煤速度、采空區(qū)懸頂垮落、通風(fēng)方式等因素與瓦斯涌出的規(guī)律，通過調(diào)整為“U+Y”型均壓通風(fēng)方式，并配套相應(yīng)的瓦斯防治管理辦法，成功解決了采煤工作面隅角瓦斯超限的難題，應(yīng)用效果極佳。

2.概述

（1）煤層賦存情況

楠木寺井開采的硬炭煤層賦存于三疊紀(jì)上統(tǒng)須家河組第五段（T3Xj5）頂部?？刹擅簩雍?.3～1.1m，平均0.52m，煤層頂板為砂質(zhì)泥巖。硬炭煤層以下1.5～2m為的泡炭煤層，煤厚0.05～0.15m，泡炭為不可采煤層。礦井采用斜井開拓，傾斜長壁采煤法，普通機(jī)械化采煤，全部垮落法管理頂板。

（2）瓦斯參數(shù)基本情況

硬炭煤層最大瓦斯壓力0.42MPa，瓦斯含量3.85～4.62m3/t，鉆孔瓦斯衰減系數(shù)0.0929～0.1410d～1，透氣性系數(shù)0.0152～0.0185m2/（MPa2·d），屬較難抽采煤層。煤的堅(jiān)固性系數(shù)0.8，瓦斯放散初速度10。

礦井絕對瓦斯涌出量為6.14m3/min，礦井相對瓦斯涌出量15.00m3/t。采煤工作面絕對瓦斯涌出量2.58m3/min。

（3）工作面通風(fēng)及瓦斯情況

1101采煤工作面為傾斜長壁機(jī)械化對拉式回采，采用“W”型通風(fēng)方式，中間運(yùn)輸巷進(jìn)風(fēng)，兩條回風(fēng)巷回風(fēng)。1101采煤工作面絕對瓦斯涌出量2.58m3/min，初次來壓出現(xiàn)卸壓瓦斯后，回風(fēng)流瓦斯?jié)舛?.4%～0.5%，隅角瓦斯?jié)舛冗_(dá)到1.0%～1.5%，經(jīng)常處于報(bào)警狀態(tài)，如何解決隅角瓦斯超限就成了工作面安全開采的首要問題。

3.瓦斯來源及分布規(guī)律

（1）瓦斯來源

一是采煤工作面煤壁和采落煤的瓦斯。隨著工作面的回采，瓦斯涌出量隨采煤機(jī)截割速度成正比關(guān)系，截割速度越快，煤壁和落煤的瓦斯涌出量越大;

二是進(jìn)風(fēng)巷和運(yùn)輸巷中來自輸送機(jī)的煤炭和巷道的瓦斯。輸送機(jī)中煤炭瓦斯涌出量，隨工作面煤炭的產(chǎn)出量增加而增加，巷道的瓦斯涌出量則較小，原因是巷道頂幫已全部噴漿支護(hù);

三是采空區(qū)中來自遺煤和鄰近煤層泡炭煤層的瓦斯。風(fēng)流進(jìn)入工作面后，分為兩部分，一部分沿工作面流動(dòng);另一部分則進(jìn)入采空區(qū)，在采空區(qū)內(nèi)部沿一定的流線方向流動(dòng)，將瓦斯和其他有害氣體帶出，并逐漸返回工作面，與工作面風(fēng)流匯集于隅角處，造成隅角瓦斯積聚。

（2）分布規(guī)律

沿工作面回采方向，從進(jìn)風(fēng)巷到回風(fēng)巷，瓦斯?jié)舛戎饾u升高。在工作面回風(fēng)側(cè)，瓦斯增加梯度較大且較快。在進(jìn)風(fēng)側(cè)至中部位置，瓦斯?jié)舛仍黾犹荻容^小且較慢。在垂直煤壁的方向上，從煤壁到采空區(qū)，瓦斯?jié)舛茸兓厔莩省案?、低、高”狀態(tài)。隅角瓦斯?jié)舛雀哂诠ぷ髅嫫渌攸c(diǎn)。

4.瓦斯超限主要原因分析

（1）采空區(qū)卸壓瓦斯

工作面初次來壓或采空區(qū)懸頂10m2以上突然垮落，采空區(qū)大量卸壓瓦斯瞬間壓出并涌入工作面，工作面風(fēng)流把瓦斯帶動(dòng)上浮到隅角積聚，易造成隅角瓦斯超限。

（2）工作面風(fēng)流運(yùn)動(dòng)

風(fēng)流進(jìn)入工作面后，一部分風(fēng)流進(jìn)入采空區(qū)，將采空區(qū)瓦斯帶出，在隅角處與工作面風(fēng)流匯集，而隅角處風(fēng)流速度較低，局部位置處于渦流狀態(tài)，無法將隅角處瓦斯?jié)舛认♂尳档?。瓦斯在隅角處循環(huán)運(yùn)動(dòng)，從而積聚在隅角渦流中，瓦斯?jié)舛戎饾u上升至超限狀態(tài)。

（3）隅角處兩端風(fēng)壓壓差

通風(fēng)系統(tǒng)中任一斷面的全壓差的大小決定著風(fēng)流的方向和速度，隅角處兩端面的靜壓和位壓相等，風(fēng)流速度不同，工作面風(fēng)流流經(jīng)此處時(shí)轉(zhuǎn)彎，導(dǎo)致隅角處風(fēng)流速度變慢，兩端的風(fēng)流速度差減小，出現(xiàn)瓦斯積聚在隅角處，易造成瓦斯?jié)舛瘸蕖?/p>

5.瓦斯治理方法

工作面推進(jìn)后，造成上下巖層松動(dòng)卸壓，增加煤層透氣性，調(diào)動(dòng)采后應(yīng)力場，裂隙場及其形成的應(yīng)力降低區(qū)和裂隙發(fā)育區(qū)，為形成卸壓解析瓦斯流動(dòng)通道，形成瓦斯富集區(qū)創(chuàng)造了條件。楠木寺井嘗試了以下幾種方法。

（1）安裝移動(dòng)瓦斯抽采系統(tǒng)

楠木寺井井下移動(dòng)抽采系統(tǒng)于2012年建成并投入使用。抽采泵型號為ZWY15/30G，配套電機(jī)功率為30kw。布置有頂板走向鉆孔，終孔位于隅角處冒落帶上方6～8倍采高裂隙帶中，同時(shí)回風(fēng)巷砌懸空密閉，埋管抽隅角和采空區(qū)瓦斯。但由于抽采濃度過低，管路收集口較小，加之隅角瓦斯受切頂回采工作影響，極不穩(wěn)定。使用移動(dòng)抽采后，隅角瓦斯?jié)舛染鶡o明顯降低的趨勢，效果不佳。

（2）嚴(yán)格控制采空區(qū)懸頂

當(dāng)采空區(qū)懸頂面積超過10m2以上時(shí)，則必須縮小切頂支柱間距，必要時(shí)采取強(qiáng)制放頂措施，避免采空區(qū)頂板大面積垮冒，瞬間將采空瓦斯壓入工作面。

（3）均壓通風(fēng)抑制采空區(qū)瓦斯涌出

均壓通風(fēng)，是指設(shè)置調(diào)壓裝置或改變通風(fēng)系統(tǒng)，降低通風(fēng)通道兩端的風(fēng)壓差，以達(dá)到減小漏風(fēng)量的目的，抑制采空區(qū)瓦斯進(jìn)入工作面。結(jié)合1101采煤工作面現(xiàn)場情況，其主要做法是：調(diào)整1101采煤工作面通風(fēng)系統(tǒng)，將1101采煤工作面調(diào)整為“U+Y”型通風(fēng)方式。其中1101采面南段為“Y”型，1101采煤北段為“U”型。然后將1101北回風(fēng)巷調(diào)節(jié)風(fēng)窗通風(fēng)斷面縮小，減少1101采面北段風(fēng)量，增加回風(fēng)側(cè)風(fēng)壓;再將1101南回風(fēng)巷調(diào)節(jié)風(fēng)窗增大，增加1101運(yùn)輸巷進(jìn)風(fēng)和1101采煤南段進(jìn)風(fēng)，降低工作面進(jìn)風(fēng)側(cè)風(fēng)壓。通過此方式，將1101采面北段采空區(qū)兩端風(fēng)壓差變小，直至趨近于零，從而減少了大部分瓦斯進(jìn)入工作區(qū)域，抑制了采空區(qū)瓦斯涌出造成隅角瓦斯積聚。

6.效果

1101采面采用均壓通風(fēng)后，回風(fēng)瓦斯?jié)舛冉档蜑?.2%～0.3%，隅角瓦斯?jié)舛冉档蜑?.25～0.5%，從工作面初次來壓到工作面回采結(jié)束，回采期14個(gè)月從未發(fā)生一起瓦斯超限報(bào)警。

7.結(jié)論

均壓通風(fēng)是防止高瓦斯礦井采煤工作面隅角瓦斯超限的重要方法，但在現(xiàn)場瓦斯管理過程中，必須對隅角瓦斯加強(qiáng)監(jiān)測，根據(jù)工作面具體變化情況和瓦斯涌出規(guī)律，適當(dāng)調(diào)節(jié)均壓通風(fēng)系統(tǒng)，確保瓦斯“零”超限。

參考文獻(xiàn)

[1]張沿松，《煤礦爆炸、火災(zāi)及其防治技術(shù)》，中國礦大出版社

[2]劉湘杰，《上隅角瓦斯治理中均壓通風(fēng)技術(shù)應(yīng)用研究》，能源與節(jié)能，2016