儀 彤，胡一亮，王啟行，熊紹鈞

（長江勘測規(guī)劃設(shè)計研究有限責(zé)任公司，湖北武漢 430010）

1 工程概況

卡洛特（Karot）水電站是巴基斯坦境內(nèi)吉拉姆（Jhelum）河上5 個梯級電站中的第四級，上一級是阿扎德帕坦（Azad Pattan），下一級是曼格拉（Mangla）。壩址位于巴基斯坦旁遮普省與AJK特區(qū)交界處，在卡洛特橋上游1 km處，左岸為巴基斯坦克什米爾AJK 地區(qū)，右岸為旁遮普省，下距曼格拉大壩74 km，西距伊斯蘭堡直線距離約55 km。

工程為單一發(fā)電的水電樞紐，水庫正常蓄水位461.00 m，設(shè)計洪水位461.13 m，水庫總庫容1.88 億m3，正常蓄水位以下庫容1.52 億m3，電站裝機容量720MW（4×180MW），保證出力116.1 MW，多年平均年發(fā)電量32.1億kW·h，年利用小時數(shù)4 452 h。

樞紐工程主要建筑物由擋水建筑物、泄水建筑物、引水發(fā)電建筑物等組成。大壩為瀝青混凝土心墻堆石壩，壩頂高程469.50 m，最大壩高95.5 m；工程泄洪采用岸邊溢洪道，溢洪道控制段布置6 個表孔和2 個泄洪排沙孔；引水發(fā)電建筑物布置在吉拉姆河右岸河灣地塊內(nèi)，采用引水式地面廠房；施工導(dǎo)流采用河床一次截流、隧洞導(dǎo)流的方式，右岸布置3條導(dǎo)流洞。

2 引水發(fā)電建筑物金屬結(jié)構(gòu)設(shè)計

2.1 電站進水口

電站進水口從上游往下游方向依次設(shè)有攔污柵、檢修門和快速門，見圖1。

2.1.1 攔污柵及啟閉設(shè)備

電站每臺機組進水口由隔墩分為4 個柵孔，柵槽底坎高程430.50 m，孔口尺寸5.25 m×19.20 m；攔污柵按4.0 m 水位差設(shè)計，為直立平面活動式攔污柵，柵后各機組前沿進口相通。在攔污柵頂部高程449.70 m 處布置有混凝土蓋板，以防止污物從攔污柵頂部進入進水口。攔污柵通過吊桿由布置在進水塔頂門機上的回轉(zhuǎn)吊操作。必要時停機進行提柵清污。

攔污柵柵體共分6 節(jié)，每節(jié)高約3.20 m，單吊點，吊桿分為5節(jié)。柵體節(jié)間以銷軸連接，吊桿與攔污柵體、吊桿與吊桿間亦以銷軸連接。攔污柵主梁采用焊接板梁式結(jié)構(gòu)，節(jié)間用連接軸及連接板連接，并由吊桿連接鎖定在進水塔頂。

圖1 電站進水口金屬結(jié)構(gòu)布置（單位：mm）

2.1.2 進水口檢修門及啟閉設(shè)備

電站進水口4 孔共設(shè)一扇檢修閘門，孔口尺寸為7.50 m×10.17 m，底坎高程為431.50 m，設(shè)計水頭29.50 m。電站進水口檢修門為平面滑動門，分3 節(jié)制造，在現(xiàn)場焊接成整體，由塔頂門機的主鉤操作。閘門主梁為焊接工字型結(jié)構(gòu)，主要材料為Q345B。閘門正、反向支承為滑塊，側(cè)向支承為導(dǎo)輪。閘門止水布置在上游側(cè)，頂、側(cè)止水為P 型橡皮，底止水為條型橡皮。

電站進水口檢修門埋件由主軌、副軌、反軌、底坎、門楣和鎖定等組成，其中主軌為厚鋼板焊接結(jié)構(gòu)，主要材料為Q345B。止水座面材料為不銹鋼，其余為Q235B型鋼和鋼板焊接結(jié)構(gòu)。

電站進水口檢修門靜水閉門，平壓開啟，門頂設(shè)平壓閥。閘門由布置在進水塔頂部的門機主鉤借助液壓自動掛鉤梁操作。閘門平時鎖定在進水口頂部的門槽內(nèi)。

2.1.3 進水口快速門及啟閉設(shè)備

電站共4 臺機組，每臺機組進水口設(shè)一扇快速門?？焖匍T孔口尺寸為7.50 m×9.70 m，底坎高程均為431.50 m，設(shè)計水頭29.50 m?？焖匍T用于機組發(fā)生事故時，動水快速關(guān)閉，閉門時間為2 min。

電站進口快速門門槽布置在進口段，每臺機組進水口各設(shè)一道快速門門槽，共4 孔門槽。門槽頂部設(shè)置移動式鎖定梁，用于檢修時鎖定。

閘門型式為平面滑動門，主梁為焊接工字型結(jié)構(gòu)，主要材料是Q345B。閘門分3節(jié)制造運輸，在現(xiàn)場通過高強螺栓聯(lián)接并拼接成整體。閘門面板和底止水布置在上游側(cè)，頂、側(cè)止水布置在下游側(cè)。提門時采用平壓閥充水平壓，靜水啟門，由容量為1 600/3 000 kN 的液壓啟閉機操作。閘門和液壓啟閉機之間通過一節(jié)短吊桿連接。

考慮到電站所處地區(qū)地震烈度大，且快速門長期懸掛孔口處于待機狀態(tài)，閘門檢修（如更換止水）的周期長等因素，采用油缸下沉的布置方案，以避免地震發(fā)生時因水平加速度引起的荷載對油缸及其機架造成破壞。由震害調(diào)查及動力分析可知，設(shè)備（機架）越高，地震作用效應(yīng)越強；設(shè)備（機架）頂部重量越大，地震作用效應(yīng)也越大。因此，宜降低設(shè)備（機架）高度，減輕其頂部重量，以減小地震作用效應(yīng)［1］。

2.1.4 壓力鋼管

圖2 為電站壓力鋼管布置圖。電站4條引水隧洞采用“一機一洞”引水方式，平行布置，軸線間距為27 m。壓力鋼管自引水隧洞上彎段起，由上彎段、斜直段、下彎段、錐管段和下平段組成，之后與機組蝸殼相接。鋼管起始段直徑為Φ9.6 m，在下彎段之后經(jīng)15 m 長的錐管段縮減為Φ7.9 m，1～4 號機鋼 管 長度 分 別約為99.486 ，97.542 ，95.535m 和93.450 m，4 條鋼管總長386.013 m。電站為地上廠房，在隧洞出口與廠房上游墻處設(shè)置永久伸縮縫；圍巖比較破碎，為Ⅳ類圍巖，故在其間的鋼管上設(shè)置伸縮節(jié)，以滿足基礎(chǔ)不均勻沉降的要求。

圖2 電站壓力鋼管布置（單位：mm）

水庫正常蓄水位461.00 m，引水隧洞進口中心高程436.25 m，機組安裝高程382.50 m。經(jīng)過調(diào)保計算，鋼管最大設(shè)計水頭為117.5 m（含水錘升壓），最大HD值（水頭×鋼管直徑）為1 107 m2。

壓力鋼管埋在山體之中，壓力鋼管最大埋深約30 多米，鋼管按明管設(shè)計。鋼管采用Q345R 鋼材，壁厚32，34 和36 mm。在外水壓力作用下，壓力鋼管外須設(shè)置加勁環(huán)，加勁環(huán)的間距為2.0～3.0 m，斷面為矩形，亦采用Q345R鋼材制作。

2.2 電站尾水檢修門及啟閉機

圖3為電站尾水金屬結(jié)構(gòu)布置圖。電站尾水按“一機一洞兩出口”布置，孔口尺寸9.0 m×5.8 m，靜水閉門，平壓閥充水平壓后啟門，由布置在尾水平臺上的2×630 kN 門機借助液壓自動掛鉤梁操作。閘門底坎高程364.33 m，下游設(shè)計尾水位415.00 m，設(shè)計水頭50.67 m?？紤]機組安裝施工期擋水需要，每孔設(shè)一扇檢修門，共8扇檢修門。

圖3 電站尾水金屬結(jié)構(gòu)布置（單位：mm）

尾水檢修門為平面滑動門，分兩節(jié)制造，在現(xiàn)場通過焊接連接成整體。不工作時，閘門存放在尾水平臺的門庫內(nèi)。閘門主梁為焊接工字型結(jié)構(gòu)，主要材料為Q345B。閘門正、反向支承為滑塊，側(cè)向支承為側(cè)輪。閘門頂、側(cè)止水為P型橡皮，布置在機組側(cè)；底止水為條型橡皮，布置在下游側(cè)。由于尾水下游側(cè)可能淤積泥沙，閘門的面板布置在下游側(cè)，防止泥沙進入閘門格構(gòu)內(nèi)將閘門淤死，同時也大幅減小閘門啟門力。

尾水檢修門埋件由主軌、副軌、反軌、底坎、門楣等組成，其中主軌為厚鋼板焊接結(jié)構(gòu)。止水座面材料為不銹鋼，其余為Q235B 型鋼和鋼板焊接結(jié)構(gòu)。

3 泄洪建筑物金屬結(jié)構(gòu)設(shè)計

泄洪建筑物共布置6 個表孔和2 個泄洪沖沙孔。

3.1 泄洪表孔金屬結(jié)構(gòu)設(shè)計

泄洪表孔孔口尺寸14.0 m×22.0 m，順水流向依次布置有檢修疊梁門和弧形工作門，分別由2×1600/500 kN壩頂雙向門機和2×4 500 kN液壓啟閉機操作，結(jié)構(gòu)布置詳見圖4。

圖4 大壩泄洪表孔金屬結(jié)構(gòu)布置（單位：mm）

3.1.1 泄洪表孔檢修門及啟閉設(shè)備

表孔堰頂高程439.00 m，檢修門孔口尺寸14.00 m×22.00 m，設(shè)計水頭22.236 m。6個泄洪表孔共設(shè)2扇檢修門，用于弧形工作門檢修及弧形門安裝期阻擋上游水。檢修門為平面疊梁型式，共7節(jié)，由壩頂2×1 600/500 kN 雙向門機借助液壓自動掛鉤梁操作，操作方式為靜水啟閉。不工作時，2 套檢修門存放在閘頂右側(cè)的門庫內(nèi)。

閘門主梁為焊接工字型結(jié)構(gòu)，主要材料為Q345B。閘門正向、反向支承均為滑塊，側(cè)向支承為導(dǎo)輪。閘門止水布置在下游側(cè)，側(cè)止水為P型橡皮，底止水為條型橡皮，各節(jié)疊梁之間設(shè)節(jié)間止水。

3.1.2 泄洪表孔弧形工作門及啟閉設(shè)備

泄洪表孔共6 孔，每孔設(shè)1 扇弧形工作門。表孔堰頂高程439.00 m，弧形門孔口尺寸為14.0 m×22.0 m，設(shè)計水頭22.65 m?；⌒伍T弧面半徑29.00 m，支鉸高程451.945 m。閘門采用雙吊點，由2×4 500 kN液壓啟閉機操作；操作方式為動水啟閉，可局部開啟。

由于孔口高度過大，采用雙支臂結(jié)構(gòu)會使門葉上端懸臂段過長，導(dǎo)致閘門嚴重變形，門葉結(jié)構(gòu)上部顯得過于臃腫，加大啟閉機容量，增加油缸的制造難度。而使用三支臂結(jié)構(gòu)，既能精簡門葉結(jié)構(gòu)，又能使閘門重心分配合理，減少啟閉機的容量。泄洪表孔弧門壓力分布見圖5。

圖5 大壩泄洪表孔弧門水壓力分布（單位：mm）

閘門為主橫梁直支臂結(jié)構(gòu)，按照受力平均分配的原則，每個支臂安裝的角度為受力范圍內(nèi)合力的方向。主梁和支臂均為雙腹板焊接箱型梁結(jié)構(gòu)，主要材料為Q345B，弧門支鉸為球鉸，采用自潤滑球面滑動軸承?；⌒伍T分節(jié)制造，在現(xiàn)場拼焊成整體。側(cè)向支承為導(dǎo)輪?；⌒伍T埋件由側(cè)軌和底坎組成，焊接結(jié)構(gòu)，止水座板材料為不銹鋼［2］。

3.2 泄洪沖沙孔

圖6為泄洪排沙孔金屬結(jié)構(gòu)布置圖。泄洪沖沙孔孔口尺寸為9.0 m×12.0 m（9.0 m×10.0 m），順水流方向依次布置有事故檢修門和弧形工作門，分別由壩頂門機和2×2 000/2×400 kN 液壓啟閉機操作，壩頂門機與表孔檢修門共用。

3.2.1 沖沙孔事故檢修門及啟閉設(shè)備

圖6 泄洪排沙孔金屬結(jié)構(gòu)布置

兩個泄洪沖沙孔共設(shè)1 扇事故檢修門，孔口尺寸為9.00 m×12.00 m，底檻高程為423.00 m，設(shè)計水頭38.13 m。事故檢修門為平面定輪閘門，分節(jié)制造運輸，在現(xiàn)場用高強螺栓聯(lián)接成整體。閘門面板和止水均布置在上游側(cè)，防止泥沙進入門體內(nèi)。閘門由壩頂雙向門機借助自動掛鉤梁操作，閘門操作方式為動水閉門，平壓閥充水平壓啟門。不工作時事故檢修門存放在壩頂門庫內(nèi)。

閘門主梁為焊接工字型結(jié)構(gòu)，主要材料為Q345B。閘門正向支承為定輪，采用調(diào)心滾子軸承；側(cè)向支承為導(dǎo)輪。閘門止水布置在上游側(cè)，頂、側(cè)止水為P型橡皮，底止水為條型橡皮。

3.2.2 沖沙孔弧形工作門及啟閉設(shè)備

泄洪沖沙孔共兩孔，每孔設(shè)一扇弧形工作門，可局部開啟調(diào)節(jié)水位。閘門弧面半徑為20.00 m，孔口尺寸9.00 m×10.00 m，底檻高程423.00 m，設(shè)計水頭38.0 m。閘門由2×2 000/2×400 kN液壓啟閉機操作，動水啟閉。

閘門結(jié)構(gòu)采用主橫梁直支臂型式，分節(jié)制造，在現(xiàn)場拼焊成整體。主梁和支臂為焊接箱型結(jié)構(gòu)，主要材料為Q345B?；￠T支鉸采用自潤滑球面滑動軸承［3］。

埋件由側(cè)軌、底坎、門楣等組成，型鋼和鋼板焊接結(jié)構(gòu)，止水座板材料為不銹鋼。

圖7 導(dǎo)流洞金屬結(jié)構(gòu)布置

4 導(dǎo)流洞金屬結(jié)構(gòu)設(shè)計與優(yōu)化

圖7為導(dǎo)流洞金屬結(jié)構(gòu)布置圖。導(dǎo)流建筑物共布置3條導(dǎo)流隧洞，共3孔。

招標設(shè)計方案為每條導(dǎo)流洞進口通過中隔墩分為2孔，共6孔?？卓诔叽鐬?.25 m×12.5 m，每孔設(shè)一扇進口封堵門，共6 扇，每扇閘門各配置1 臺2 000 kN固定卷揚機，共6臺。每扇閘門重100 t，每套門槽埋件重45 t，每臺卷揚機重60 t；閘門、埋件和卷揚機總工程量為1 230 t。

施工設(shè)計階段進行了布置優(yōu)化，每條導(dǎo)流洞進口取消中隔墩，孔口尺寸加大為12.5 m×12.5 m，每孔設(shè)一扇進口封堵門，共3扇；每扇閘門各配置一臺2×2 500 kN固定卷揚機，共3臺。

現(xiàn)方案為每扇閘門重243 t，每套門槽埋件重47.4 t，每臺卷揚機重77.5 t；閘門、埋件和卷揚機總工程量為1 103.7 t。兩個方案金屬結(jié)構(gòu)工程量對比見表1。經(jīng)對比，導(dǎo)流洞金屬結(jié)構(gòu)總重量減少126.3 t，金屬結(jié)構(gòu)造價減少約300萬元。

表1 導(dǎo)流洞金屬結(jié)構(gòu)工程量對比

導(dǎo)流洞進口封堵閘門優(yōu)化后孔口尺寸為12.5 m×12.5 m，底坎高程為388.00 m。閘門為平面滑動門，雙吊點；每扇閘門分7 節(jié)進行制造和運輸，在現(xiàn)場通過節(jié)間穿銷聯(lián)結(jié)成整體。閘門主梁為焊接工字型結(jié)構(gòu)，主要材料為Q345B。閘門正向支承為帶夾槽的工程復(fù)合材料滑塊，反向支承為鋼滑塊。閘門面板、止水均布置在下游側(cè)，頂、側(cè)止水為P型橡皮，底止水為條型橡皮，各節(jié)之間設(shè)節(jié)間止水。

閘門下閘操作水位394.00 m，操作水頭6m；下閘時事故提門水頭10 m；閘門最大設(shè)計擋水水位461.00 m，靜水水頭73 m，地震效應(yīng)動水水頭9.49 m，總水頭82.49 m。閘門由布置在混凝土高排架上的2×2 500 kN固定卷揚機操作，動水閉門，下閘封堵后不再啟門。

導(dǎo)流洞封堵閘門在下閘過程中考慮到門槽中泥沙淤積，閉門時小范圍內(nèi)多次放下、提起以便于沖沙，保證閘門下到底檻。

導(dǎo)流洞進口已于2018 年3 月采用汽車分節(jié)吊裝形式下閘擋水。

5 金屬結(jié)構(gòu)抗泥沙設(shè)計

卡洛特水庫壩址以上流域年均懸移質(zhì)輸沙量為3 315 萬t，多年平均含沙量為1.28 kg/m3，推移質(zhì)輸沙量為懸移質(zhì)輸沙量的15%，推移質(zhì)輸沙量為497 萬t?？逄厮畮煺{(diào)節(jié)庫容1 587 萬m3，庫容系數(shù)0.06%，具有泥沙量大、庫容小的特點。泥沙量大可能帶來閘門淤積和閘門、啟閉機磨損問題，因而排沙和防淤是該工程金屬結(jié)構(gòu)設(shè)計的重點和難點。

在樞紐總體布置中，專門設(shè)置了2 個泄洪沖沙孔，用以排沙。電站進水口前沿還設(shè)置了攔沙坎，用以阻止推移質(zhì)進入進水口。已建工程的運行實踐表明，攔沙坎和沖沙閘對于防、排推移質(zhì)的作用顯著，為金屬結(jié)構(gòu)設(shè)備的防沙安全運行提供了基本的保障。

在金屬結(jié)構(gòu)設(shè)備設(shè)計中，也采取了適當(dāng)?shù)拇胧┻M一步防止或減輕泥沙對其運行的影響。例如，將閘門面板盡量布置在可能出現(xiàn)泥沙淤積的一側(cè)，防止泥沙進入閘門格構(gòu)內(nèi)，以免閘門被淤死，或增加閘門的啟門力。無法避開的情況下，在計算閘門的啟門力時應(yīng)充分考慮泥沙荷載，或采取沖淤措施，保證閘門安全運行。

此外，液壓啟閉機油缸擬采用表面噴涂陶瓷活塞桿，以提高其耐磨性和耐蝕性，抵御泥沙帶來的磨損，延長使用壽命［4］。表面噴涂陶瓷是一種較為先進的表面處理方式，可以用來替代傳統(tǒng)的表面鍍鉻工藝。表面噴涂陶瓷活塞桿是在活塞桿表面通過熱噴涂陶瓷涂層加工而成，活塞桿的基體材料仍采用優(yōu)質(zhì)碳素結(jié)構(gòu)鋼或其他合金材料。陶瓷涂層技術(shù)能有機地將金屬材料的強韌性、易加工性和陶瓷材料的耐高溫、耐磨損和耐腐蝕等特性結(jié)合起來，提高活塞桿表面的耐腐蝕性、耐磨損性。噴涂在活塞桿上表面的均勻、不導(dǎo)磁、不滲透的特制陶瓷保護層，不僅具有良好的耐腐蝕、耐磨損和抗刮傷的特性，而且有較高的硬度，其耐沖擊能力及對金屬的粘合力也較好，可延長使用壽命，降低維修費用［5］。

6 金屬結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計

6.1 地震荷載計算方法

該工程可行性研究報告提出50 a超越概率10%地震水平動峰值加速度為0.25 g，根據(jù)中國國家地震局復(fù)核成果，地震基本烈度按8度考慮。

按中國DL 5073-2000《水工建筑物抗震設(shè)計規(guī)范》［6］規(guī)定，卡洛特水電站壅水建筑物抗震設(shè)防類別為乙類，非壅水建筑物抗震設(shè)防類別為丙類，對應(yīng)的壅水建筑物和非壅水建筑物均采用基本烈度作為設(shè)計烈度，即設(shè)計地震加速度為0.26 g。該規(guī)范要求采用擬靜力法計算地震作用效應(yīng)。地震作用效應(yīng)考慮地震慣性力和水平向地震作用的動水壓力；地震慣性力忽略豎直慣性力，只考慮水平向兩個慣性力，其大小相等、方向垂直。

沿建筑物高度作用于質(zhì)點i的水平向地震慣性力代表值

式中，ah為水平向設(shè)計地震加速度代表值，ah=0.26g=2.55m/s2（g=9.81m/s2）；ξ 為地震作用的效應(yīng)折減系數(shù)，取0.25；GEi為集中在質(zhì)點i的重力作用標準值，kN，GEi=mg（m 為質(zhì)量，g 為重力加速度）；αi為質(zhì)點i的動態(tài)分布系數(shù)，為1.4。

因此，閘門的水平向地震慣性力F=2.55×0.25×mg×1.4/g=0.892 5 m

水深h處的地震動水壓力代表值為

式中，ρw=1 000 kg/m3；H0為閘門擋水高度，m；ψ(h)為水深h處的地震動水壓力分布系數(shù)。

6.2 防震措施

6.2.1 閘門防震設(shè)計

金屬材料具有強度高、彈性模量大、塑性好等力學(xué)特性，具有較強的抗沖擊、抗震動等抵御動荷載的能力。閘門設(shè)計規(guī)范要求，所用鋼材的許用應(yīng)力與其屈服強度σs之間應(yīng)考慮1.5～2.0 的安全系數(shù)。按設(shè)計規(guī)范要求進行設(shè)計、采用合適鋼材進行制造的鋼閘門，其本身具有一定的承受超設(shè)計荷載的能力［1］。

地震動水壓力對露頂式弧形閘門支腿影響較大，故設(shè)計中對泄洪表孔弧形閘門支臂結(jié)構(gòu)進行加強，保證地震工況下支臂結(jié)構(gòu)不會失穩(wěn)。

為適應(yīng)地震發(fā)生時可能出現(xiàn)的較大變形，泄洪表孔、泄洪沖沙孔弧形閘門的支鉸采用球鉸，以適應(yīng)變形免遭破壞。

進水口檢修閘門門體平時鎖定在門槽頂部，將通過加強閘門鎖定裝置，確保閘門安全鎖定，不致在地震中墜落。進水口門槽頂部擬設(shè)置蓋板，防止地震時零星碎物掉入門槽影響閘門運行。

6.2.1 啟閉機防震設(shè)計

DL/T 5167-2002《水電水利工程啟閉機設(shè)計規(guī)范》［7］關(guān)于地震荷載規(guī)定為：當(dāng)啟閉機工作地區(qū)的地震基本烈度大于或等于7 度時，應(yīng)考慮地震水平荷載。GB/T 3811-2008《起重機設(shè)計規(guī)范》［8］要求，起重機基礎(chǔ)受到外部激勵引起的載荷是指由于地震或其他震波迫使起重機基礎(chǔ)發(fā)生震動而對起重機引起的載荷。因此，對在高地震烈度地區(qū)工作的啟閉機，須對其進行抗震設(shè)計，并采取適當(dāng)?shù)姆勒鸫胧?/p>

基于此，招標文件明確了卡洛特水電站地震設(shè)計烈度為8 度，并要求設(shè)計、制造廠家在設(shè)計、制造啟閉機設(shè)備時充分考慮地震載荷，采取相應(yīng)的措施減輕或消除地震給設(shè)備帶來的影響。

固定式啟閉機基礎(chǔ)連接應(yīng)牢固可靠，防止地震移位，門式啟閉機應(yīng)設(shè)置可靠的夾軌器和錨定裝置，并應(yīng)有足夠的穩(wěn)定性，在地震時不致發(fā)生脫軌和傾覆。

啟閉機的電氣控制設(shè)備一般安裝在各自的機房內(nèi)，地震發(fā)生后，只要各自機房不出現(xiàn)毀滅性破壞，電控設(shè)備均能在接受到啟閉機設(shè)備故障報警信號后自動發(fā)出信號，提示運行值班人員加強巡視或自動停機，防止設(shè)備進一步損壞。

另外，從選型和布置上設(shè)法降低了所有啟閉機或其機架高度，減輕啟閉機或其機架頂部的重量，以減輕地震對啟閉機或其機架帶來的破壞。如考慮到卡洛特電站所處地區(qū)地震烈度大，在電站進水口快速門液壓啟閉機的布置上，經(jīng)過對油缸高出進水塔頂布置方案和油缸下沉式布置方案兩者進行比較后，確定采用油缸下沉方案，以避免地震發(fā)生時因水平加速度引起的荷載對油缸及其機架造成破壞。

7 結(jié) 語

巴基斯坦卡洛特水電站是長江勘測規(guī)劃設(shè)計研究院有限責(zé)任公司在巴基斯坦承接的首個大型水電站項目，也是“一帶一路”旗艦項目“中巴經(jīng)濟走廊”首個開工的項目。到目前為止，該工程金屬結(jié)構(gòu)設(shè)計進展和設(shè)計成果滿足EPC 總合同及業(yè)主的要求，通過設(shè)計優(yōu)化，安全有效地控制了工程投資規(guī)模。