徐子鳴，程濤

（眾泰汽車工程研究院，浙江 杭州 310018）

螺紋連接是汽車上最常用的連接方式之一，普通轎車上螺栓的用量大約為4000 個(gè)。一旦失效則影響車輛正常使用甚至危及人身安全，也會(huì)使用戶對(duì)品牌的口碑產(chǎn)生不良影響。

螺栓斷裂的原因大致有以下幾種：（1）螺栓質(zhì)量問(wèn)題，材料內(nèi)有夾雜物，有加工工藝產(chǎn)生的刀痕，螺紋有微裂紋，氫脆；（2）裝配問(wèn)題，連接件與螺栓產(chǎn)生干涉，接觸面有油污導(dǎo)致滑動(dòng)，操作不規(guī)范導(dǎo)致預(yù)緊力過(guò)大或者不均；（3）外在原因，其他部件的振動(dòng)導(dǎo)致松動(dòng)；（4）選型問(wèn)題，螺栓強(qiáng)度不足；（5）環(huán)境腐蝕，如輻射、海水、硫化物等。

某型汽車在試驗(yàn)場(chǎng)進(jìn)行強(qiáng)化道路試驗(yàn)時(shí)，發(fā)動(dòng)機(jī)右懸置螺栓與螺柱發(fā)生斷裂，針對(duì)該問(wèn)題開(kāi)展了各方面的研究與分析工作。

1 故障描述

根據(jù)試驗(yàn)員反饋，試驗(yàn)之前車輛檢查時(shí)發(fā)現(xiàn)螺栓預(yù)緊力衰減幅度比較大，進(jìn)行了復(fù)緊，強(qiáng)化道路行駛不足300km 即發(fā)生了斷裂，遠(yuǎn)未達(dá)到強(qiáng)化道路試驗(yàn)完成6000km 里程的要求。螺栓與懸置支架、發(fā)動(dòng)機(jī)正時(shí)罩蓋裝配關(guān)系如圖1 所示，螺栓與兩個(gè)雙頭螺柱均發(fā)生斷裂，斷裂位置在螺紋處如圖2 所示，有部分螺紋段殘留在發(fā)動(dòng)機(jī)正時(shí)罩蓋螺紋孔內(nèi)部，如圖3 所示。懸置支架下邊的凸臺(tái)嚴(yán)重變形，且螺栓與螺柱穿過(guò)的通孔內(nèi)有明顯的螺紋壓痕，如圖4 所示。

圖1 裝配關(guān)系圖

圖2 斷裂螺栓與螺柱

圖3 發(fā)動(dòng)機(jī)正時(shí)罩蓋

圖4 懸置支架

2 螺栓檢測(cè)

螺栓與螺柱的檢測(cè)項(xiàng)目和步驟一樣，以1#螺栓為例。

2.1 失效斷面分析

1#六角法蘭面螺栓斷面如圖5 所示，左邊小半圈呈鐘表刻度紋路，有明顯宏觀疲勞紋，為疲勞斷裂。用4%硝酸酒精溶液侵蝕，用掃描電鏡觀察，500 倍顯微組織為回火索氏體，如圖6 所示。

圖5 1#螺栓斷面

圖6 螺栓500 倍顯微組織

2.2 成分檢測(cè)

用光電直讀光譜儀確定螺栓成分，結(jié)果如表1 所示。通過(guò)對(duì)比發(fā)現(xiàn)，螺栓的化學(xué)成分符合GB/T 4336-2002 對(duì)SCM435 鋼成分的技術(shù)要求。

表1 螺栓的化學(xué)成分

2.3 力學(xué)性能檢測(cè)

2.3.1 硬度試驗(yàn)

對(duì)斷裂螺栓和抽檢螺栓進(jìn)行硬度檢測(cè)，結(jié)果如表2，滿足標(biāo)準(zhǔn)GB/T 228.1-2010 的要求。

2.3.2 金相檢測(cè)

對(duì)螺紋放大100 倍脫碳檢測(cè)，無(wú)增脫碳，滿足標(biāo)準(zhǔn)要求，具體檢測(cè)結(jié)果如表3 所示。

2.3.3 拉伸試驗(yàn)

對(duì)抽檢螺栓進(jìn)行抗拉強(qiáng)度試驗(yàn)，結(jié)果如表4 所示，滿足標(biāo)準(zhǔn)GB/T 228.1-2010 要求。

表2 硬度試驗(yàn)結(jié)果

表3 金相檢測(cè)結(jié)果

表4 拉伸試驗(yàn)結(jié)果

2.4 螺栓檢測(cè)小結(jié)

通過(guò)對(duì)螺栓及螺柱質(zhì)量的檢測(cè)，認(rèn)為滿足標(biāo)準(zhǔn)要求，本次試驗(yàn)產(chǎn)生斷裂的根本原因可以排除標(biāo)準(zhǔn)件質(zhì)量問(wèn)題。

3 有限元分析

觀察懸置支架，2#與3#螺栓孔內(nèi)有與螺紋產(chǎn)生接觸干涉的痕跡。推測(cè)斷裂發(fā)生前螺栓與螺柱產(chǎn)生了松動(dòng)，振動(dòng)沖擊導(dǎo)致斷裂。為了更好地找到松動(dòng)的原因，應(yīng)用有限元技術(shù)CAE 分析進(jìn)行了仿真模擬。

3.1 有限元建模

本次分析主要考察懸置支架的應(yīng)力、應(yīng)變及接觸面之間的摩擦力，忽略螺紋的細(xì)節(jié)部分，螺栓與殼體之間用節(jié)點(diǎn)重合連接在一起。螺帽與懸置支架、懸置支架與殼體之間做接觸，接觸對(duì)編號(hào)如圖7 所示。

圖7 接觸對(duì)示意圖

3.2 邊界條件

約束殼體截面123 自由度，在螺栓、螺柱上施加35000N預(yù)緊力（等效預(yù)緊扭矩70N·m），在懸置支架連接硬點(diǎn)施加載荷。

3.3 分析結(jié)果

懸置支架材料為A380， 根據(jù)供應(yīng)商提供的檢測(cè)數(shù)據(jù)，屈服強(qiáng)度為164 ～170MPa，各工況的支架應(yīng)力如表5 所示，已經(jīng)超過(guò)材料屈服強(qiáng)度，預(yù)緊后支架應(yīng)力如圖8 所示。

圖8 預(yù)緊后懸置支架應(yīng)力

螺栓連接的基本原理是螺桿伸長(zhǎng)后的回彈力，使被連接件緊密接觸在一起，接觸面之間的摩擦力足夠大才能保持相對(duì)位置固定。接觸面上的摩擦力輸出如表6 所示。

表5 各工況下應(yīng)力及應(yīng)變結(jié)果

表6 接觸面摩擦力

3.4 結(jié)果解析

3.4.1 預(yù)緊力衰減

螺栓擰緊后，軸向力衰減導(dǎo)致螺栓松動(dòng)。螺栓松動(dòng)可以分為旋轉(zhuǎn)與非旋轉(zhuǎn)松動(dòng)兩類，非旋轉(zhuǎn)松動(dòng)中被連接件的塑性變形是其中一個(gè)重要原因。從懸置支架的應(yīng)力及應(yīng)變結(jié)果可以看出，支架的塑性變形會(huì)導(dǎo)致支架的彈性回彈能力不足，螺栓的伸長(zhǎng)量減?。ㄝS向力減?。c試驗(yàn)場(chǎng)反饋螺栓預(yù)緊力衰減嚴(yán)重的現(xiàn)象一致。支架的材料屈服強(qiáng)度不足，接觸面過(guò)小等因素都可能導(dǎo)致預(yù)緊力衰減。

3.4.2 接觸面滑動(dòng)

從接觸面摩擦力輸出結(jié)果來(lái)看，支架凸臺(tái)與殼體之間的的接觸面承擔(dān)了絕大部分切向載荷。接觸面P5 在縱向工況10、11、22、23 中，摩擦力遠(yuǎn)小于P4、P6 接觸面，說(shuō)明螺栓布局接近一條直線不合理。

摩擦力的簡(jiǎn)單公式為F=μ×Fn，μ 為連接件之間的摩擦系數(shù)，測(cè)得為0.28，F(xiàn)n 按預(yù)緊力未衰減時(shí)35000N 計(jì)算，得到F=9800N。據(jù)試驗(yàn)場(chǎng)反饋，復(fù)緊前力矩衰減至30N·m，則F=4200N，工況22 和工況23 中，1#螺栓與3#螺柱均可能滑動(dòng)。從圖4 懸置支架螺栓孔的摩擦痕跡看，3#螺柱的滑動(dòng)很明顯。

4 優(yōu)化改進(jìn)

4.1 優(yōu)化方案

根據(jù)實(shí)際情況提出了三種改進(jìn)方案：（1）削平支架下方的凸臺(tái)，材料改為QT450，如圖9；（2）削平支架下方的凸臺(tái)，材料改為AlSi7Mg0.6；（3）削平支架下方的凸臺(tái)，增加一個(gè)厚度為2mm 三孔墊片，如圖10。

4.2 優(yōu)化結(jié)果

圖9 懸置直接凸臺(tái)削平

圖10 三孔墊片

以工況10 為例，優(yōu)化方案結(jié)果如表9 所示。優(yōu)化方案（3）最容易實(shí)施，在試驗(yàn)場(chǎng)經(jīng)過(guò)6000km 強(qiáng)化試驗(yàn)后，檢測(cè)三個(gè)螺栓的殘余扭矩合格，如表10 所示?？紤]到輕量化與最佳防松效果，最終采用了方案（2）并通過(guò)了試驗(yàn)驗(yàn)證。

表7 優(yōu)化方案結(jié)果

表8 殘余扭矩測(cè)量結(jié)果

5 結(jié)語(yǔ)

本文從斷面檢查、力學(xué)性能檢測(cè)、工藝檢查、有限元模擬等各方面對(duì)螺栓斷裂原因進(jìn)行了分析，查明支架的塑性變形導(dǎo)致預(yù)緊力衰減嚴(yán)重，在某些工況下使接觸面滑動(dòng)引起螺栓疲勞失效。

有限元分析可以幫助檢測(cè)接觸面的摩擦力，為保證最低的軸向力提供數(shù)據(jù)支持。

增大接觸面、更換材料、增加墊片等優(yōu)化方案證明可以有效地降低預(yù)緊力衰減，阻止螺栓斷裂失效的產(chǎn)生。