彭 磊, 何文敏, 暢亞文, 孔令昌, 楊江朋, 朱 鵬
(1. 陜西省高性能混凝土工程實驗室, 陜西 渭南 714000; 2. 陜西鐵路工程職業(yè)技術(shù)學(xué)院道橋工程系, 陜西 渭南 714000; 3. 中鐵一局集團(tuán)有限公司, 陜西 西安 050043)
壓縮空氣泡沫系統(tǒng)的發(fā)泡原理是將一定比例的壓縮空氣注入到混合泡沫液中,撞擊混合后產(chǎn)生泡沫,可以通過調(diào)整壓縮空氣供給量、水的供給量、空氣壓力等因素產(chǎn)生不同特性的泡沫。該項技術(shù)近年來在國外發(fā)展比較迅速,國內(nèi)也逐漸認(rèn)識到該技術(shù)的應(yīng)用前景,并將其應(yīng)用到泡沫滅火、煤礦除塵、泡沫混凝土、土壓平衡盾構(gòu)渣土改良等領(lǐng)域。
ZHAO Hao等[1]研究了壓縮空氣發(fā)泡系統(tǒng)發(fā)出泡沫的形態(tài)和滅火效果,發(fā)現(xiàn)壓縮空氣泡沫系統(tǒng)發(fā)出的泡沫大小均勻,穩(wěn)定性好,滅火效果優(yōu)于其他傳統(tǒng)方式;陳現(xiàn)濤等[2]對泡沫的發(fā)泡倍數(shù)和析液時間與氣液比間的關(guān)系,以及發(fā)泡倍數(shù)對滅火性能的影響進(jìn)行了研究,發(fā)現(xiàn)調(diào)節(jié)氣液比可以控制發(fā)泡倍率和析液時間,發(fā)泡倍率大,滅火效果好;WANG Hetang等[3]制備了煤礦降塵用泡沫劑和煤礦降塵用泡沫發(fā)生器,得到了氣體流量、液體流量、壓力等影響降塵泡沫的主要技術(shù)參數(shù); LU Xinxiao等[4]將發(fā)泡劑添加裝置和泡沫發(fā)生器相結(jié)合,設(shè)計了一種新型發(fā)泡裝置,抑塵效果明顯;李菊麗等[5]提出了一種可調(diào)式發(fā)泡裝置,通過控制氣液比,調(diào)節(jié)發(fā)泡管內(nèi)介質(zhì)填充密度,可控制泡沫孔徑大小及其均勻性; ZHENG Xuezhao等[6]設(shè)計了一種新型發(fā)泡裝置,研究了氣壓、空氣流量、氣水比等參數(shù)對泡沫性能的影響。盡管該技術(shù)在我國得以迅速推廣,但不同領(lǐng)域壓縮空氣系統(tǒng)的設(shè)計、技術(shù)參數(shù)對泡沫性能的影響等方面還有待研究,特別是土壓平衡盾構(gòu)泡沫發(fā)生系統(tǒng)在泡沫發(fā)生器設(shè)計、氣液混合參數(shù)設(shè)計對泡沫性能的影響報道較少[7]。泡沫發(fā)生器多采用進(jìn)口成套裝置,價格昂貴,維修成本較高;或采用雙層管腔結(jié)構(gòu),內(nèi)管腔設(shè)阻尼層,外管腔設(shè)介質(zhì)層,結(jié)構(gòu)復(fù)雜,維修不便;在施工過程中,系統(tǒng)參數(shù)的選擇主要憑借經(jīng)驗,不僅造成泡沫劑的浪費(fèi),而且容易造成工程事故。因此,研究泡沫發(fā)生系統(tǒng)及其參數(shù)對產(chǎn)泡性能的影響規(guī)律已迫在眉睫。
本文研制了土壓平衡盾構(gòu)用壓縮空氣泡沫系統(tǒng),研究了壓縮氣體流量、空氣壓力、液體流量等因素對泡沫流量、發(fā)泡倍率和穩(wěn)泡時間的影響規(guī)律,以期為土壓平衡盾構(gòu)施工提供參考。
壓縮空氣泡沫系統(tǒng)主要由進(jìn)液系統(tǒng)、進(jìn)氣系統(tǒng)和泡沫發(fā)生器組成,其示意圖和裝置圖如圖1所示。進(jìn)液系統(tǒng)由泡沫液混合箱、螺桿泵、液體流量調(diào)節(jié)閥、電磁流量計和壓力表組成。進(jìn)氣系統(tǒng)由螺桿式空壓機(jī)、儲氣罐、壓力調(diào)節(jié)閥、氣體流量調(diào)節(jié)閥、氣體渦街流量計和壓力表組成。
泡沫發(fā)生器是壓縮空氣泡沫系統(tǒng)的關(guān)鍵部分,根據(jù)發(fā)泡方式和發(fā)泡原理,可以分為網(wǎng)式、渦輪式、擋板式、介質(zhì)充填式和射流式。其中: 網(wǎng)式泡沫發(fā)生器發(fā)泡倍率高、產(chǎn)泡量大,能形成高倍數(shù)泡沫,但泡沫穩(wěn)定性較差,對液體和氣體的流速與壓力要求較高[8];介質(zhì)充填式泡沫發(fā)生器利用充填介質(zhì)的紊流作用和介質(zhì)充填空間,氣液混合更均勻,尺寸更細(xì)密,泡沫更穩(wěn)定。結(jié)合網(wǎng)式泡沫發(fā)生器和介質(zhì)充填式泡沫發(fā)生器的優(yōu)點,設(shè)計了新型泡沫發(fā)生器,見圖2。該泡沫發(fā)生器由進(jìn)液口、進(jìn)氣口和泡沫產(chǎn)生器組成,泡沫產(chǎn)生器由法蘭與其他組成部分連接,兩端由多孔發(fā)泡板封口,內(nèi)部填充粒徑為4~5 mm的玻璃滾珠,填充率為50%。該系統(tǒng)具有動量大、成泡率高、產(chǎn)泡量大、發(fā)泡倍率高、泡沫穩(wěn)定性好等特性[9-10],改變氣體流量、液體流量比例和壓力等,可以得到不同特性的泡沫,且發(fā)泡器內(nèi)部沒有復(fù)雜部件,不易堵塞,使用維護(hù)方便,能夠適應(yīng)惡劣工作環(huán)境。
發(fā)泡工藝是將泡沫劑與水按一定比例混合成為均勻的發(fā)泡劑溶液,使用定量泵加大發(fā)泡劑溶液的流量和壓力,通過壓力表、流量計、閥門輸送到發(fā)泡混合器內(nèi),同時使用壓縮機(jī)產(chǎn)生壓縮空氣,通過壓力表、流量計、閥門輸送到發(fā)泡混合器與發(fā)泡劑溶液混合,充分混合后通過泡沫發(fā)生器產(chǎn)生泡沫。空氣的最大流量為3 900 L·min-1,液體的最大流量為50 L·min-1。
(a) 示意圖
(b) 裝置圖
圖2 泡沫發(fā)生器
泡沫性能的主要指標(biāo)包括泡沫流量、發(fā)泡倍率和析液半衰期,主要影響因素有氣體流量、液體流量和氣體壓強(qiáng)等,各參數(shù)之間相互關(guān)聯(lián),采用變量控制法對各個參數(shù)進(jìn)行研究,確定各參數(shù)對泡沫流量、發(fā)泡倍率和穩(wěn)定性的影響規(guī)律,得出各參數(shù)的最佳范圍。
試驗過程中采用課題組研制的土壓平衡盾構(gòu)用泡沫劑,泡沫劑選用十二烷基硫酸鈉(SDS)作為主發(fā)泡劑,脂肪醇醚硫酸鈉(AES)作為輔助發(fā)泡劑,十二醇和瓜爾膠分別作為表面活性類穩(wěn)泡劑和增黏類穩(wěn)泡劑,配方為6.82%SDS+4.41%AES+0.57%十二醇+0.2%瓜爾膠+88.0%水[11]。發(fā)泡劑質(zhì)量分?jǐn)?shù)控制在3%,通過進(jìn)氣口的油水分離器調(diào)節(jié)氣體壓力在0.2~0.4 MPa,調(diào)節(jié)氣體流量(QG)和液體流量(QL),通過自制泡沫發(fā)生器進(jìn)行氣液混合發(fā)泡,觀察和記錄不同條件下的泡沫流量(QF)、發(fā)泡倍率(ER)和半衰期(T1/2)。
泡沫發(fā)生器指標(biāo)氣液比(FER)為氣體流量(QG)與液體流量(QL)的比值。ER是指一定體積的泡沫劑溶液產(chǎn)生的泡沫體積與原泡沫劑溶液體積的比值。ER和T1/2的測定采用課題組提出的方法,將發(fā)出的泡沫30 s內(nèi)裝滿量筒、刮平,將裝有泡沫的無底量筒掛在天平底部的掛鉤處,稱量并記錄泡沫初始質(zhì)量,由式(1)計算ER。泡沫裝入無底量筒時記時,當(dāng)泡沫質(zhì)量消散至初始值質(zhì)量的50%時停止記時,時間差即為T1/2[12]。試驗以穩(wěn)定的3組數(shù)據(jù)并取平均值作為測定結(jié)果,分析各參數(shù)對泡沫性能的影響規(guī)律。
(1)
式中:ER為發(fā)泡倍率;V為無底量筒容積,mm3;G為無底量筒內(nèi)泡沫的質(zhì)量,g;ρ為泡沫劑溶液密度,g·cm-3。
2.1.1 液體流量對泡沫流量的影響
在氣壓為0.3 MPa、發(fā)泡劑質(zhì)量分?jǐn)?shù)為3%、氣體流量控制在200 L·min-1時,調(diào)節(jié)液體流量,得出泡沫流量隨液體流量的關(guān)系曲線,如圖3所示。由圖3可知: 隨著液體流量的增加,氣液比減小,氣液接觸面上吸附的發(fā)泡劑增多,形成泡沫總量增大,泡沫流量逐漸增加;液體流量小于2.44 L·min-1,即氣液比大于82.0時,氣液在發(fā)泡器相互摻混劇烈,形成泡沫顆粒直徑小,泡沫流量不連續(xù),呈霧化現(xiàn)象;液體流量在2.44~7.03 L·min-1,即氣液比保持在28.4~82.0時,泡沫流量連續(xù),泡沫流量與氣液比呈線性關(guān)系;液體流量大于7.03 L·min-1,氣液比保持在28.4,泡沫呈現(xiàn)出射流現(xiàn)象,泡沫流量大,發(fā)泡劑分子在氣液接觸界面上未能充分吸附,發(fā)泡效果差。
2.1.2 液體流量對發(fā)泡倍率和析液半衰期的影響
測定液體流量對發(fā)泡倍率和析液半衰期的影響,發(fā)泡倍率與液體流量的關(guān)系曲線見圖4。由圖4可知: 發(fā)泡倍率隨著液體流量的增加先增大后減?。辉谝后w流量為2.27 L·min-1時,發(fā)泡倍率達(dá)到最大值,為35.3,此時氣液接觸面上吸附的發(fā)泡劑增多,達(dá)到泡沫劑的臨界膠束濃度,表面張力低,氣泡離開發(fā)泡液表面需克服的功小,容易形成泡沫。液體流量過小時,氣液間摻混劇烈,形成的泡沫孔徑較小,氣泡內(nèi)所含有的泡沫劑有效含量較低,不利于發(fā)泡,導(dǎo)致發(fā)泡倍率逐漸減小。液體流量過大時,氣液間相互摻混不充分,發(fā)泡劑分子在界面排列松散,發(fā)泡倍率低[13]。
圖3 泡沫流量與液體流量的關(guān)系曲線
圖4 發(fā)泡倍率與液體流量的關(guān)系
圖5為析液半衰期與液體流量的關(guān)系曲線。由圖5可知,析液半衰期隨著液體流量的增加先增大后減小,在液體流量為2.27 L·min-1時,半衰期達(dá)到最大值,為963 s,主要原因是隨著液體流量增加,氣液接觸面上吸附的發(fā)泡劑增多,能夠充分發(fā)泡,泡沫膜彈性增加,降低了外力(毛細(xì)管力、重力和風(fēng)力)對液膜中液相的作用,膜的排液速率減小,泡沫穩(wěn)定性較高。液體流量較小時,由于外力對液膜中液相的作用,排液速率增加,泡沫穩(wěn)定性低;液體流量較大時,泡沫中液相不斷增加,重力排液速率逐漸增加,導(dǎo)致泡沫穩(wěn)定性差。
綜合圖3—5,固定氣體流量,液體流量對泡沫性能影響很大,隨著液體流量增加,產(chǎn)泡量逐漸增加,發(fā)泡倍率先增加后減小,析液半衰期先增加后減小。綜合考慮,液體流量為2.44~7.03 L·min-1,即氣液比為28.4~82.0時,泡沫連續(xù),發(fā)泡倍率大于15,析液半衰期大于600 s,滿足盾構(gòu)施工要求。
圖5 析液半衰期與液體流量的關(guān)系
2.2.1 氣體流量對泡沫流量的影響
在氣壓為0.3 MPa、發(fā)泡劑質(zhì)量分?jǐn)?shù)為3%時,調(diào)節(jié)氣體流量和液體流量,使氣液比為50,泡沫流量與氣體流量的關(guān)系曲線見圖6。由圖6可知: 氣液比固定時,泡沫流量隨氣體流量的增加而增加,當(dāng)氣體流量增加到一定程度時,泡沫流量趨于穩(wěn)定;氣體流量大于60.0 L·min-1時,泡沫流量連續(xù),小于60.0 L·min-1時,泡沫流量時斷時續(xù)。
圖6 泡沫流量與氣體流量的關(guān)系
2.2.2 氣體流量對發(fā)泡倍率和析液半衰期的影響
固定氣液比為50,發(fā)泡倍率和析液半衰期與氣體流量的關(guān)系曲線見圖7和圖8。由圖7可知: 氣液比固定在50時,隨氣體流量和液體流量的增加,發(fā)泡倍率逐漸減小,主要原因是液體流量較小時,氣液碰撞劇烈,易于形成泡沫,泡沫直徑小,發(fā)泡倍率高;液體流量較大時,氣液混摻不充分,發(fā)泡劑在界面有效質(zhì)量分?jǐn)?shù)低,發(fā)泡倍率降低。
由圖8可知: 氣液比相同時,并非氣體和液體流量越大發(fā)泡效果越好,氣體流量為230 L·min-1左右時,半衰期最長,達(dá)600 s,主要原因是隨著氣體流量的增加,氣體和液體能充分接觸,泡沫液被完全用于鼓泡,穩(wěn)泡時間增加;隨著氣體流量的增加,泡沫穩(wěn)定性增大一定時間后,風(fēng)量相對較大,氣泡持液能力弱,液膜非常薄,泡沫彈性差,多余的風(fēng)量不利于已形成泡沫的穩(wěn)定[14]。
圖7 發(fā)泡倍率與氣體流量的關(guān)系
圖8 析液半衰期與氣體流量的關(guān)系
結(jié)合圖6—8可知: 固定氣液比,氣體流量大于60.0 L·min-1時,泡沫流量連續(xù); 隨氣體流量和液體流量的增加,泡沫流量逐漸增加,增加至一定程度后不再增加,發(fā)泡倍率逐漸減小,半衰期先增加后減小。綜合考慮,氣體流量為60.0~300 L·min-1時,均能滿足要求,氣體流量在230 L·min-1左右時,產(chǎn)泡性能較好。
2.3.1 氣液比對泡沫流量的影響
發(fā)泡劑質(zhì)量分?jǐn)?shù)為3%,氣體流量控制在230 L·min-1,測定氣壓分別為0.2、0.3、0.4 MPa時,泡沫流量與氣液比之間的關(guān)系見圖9。由圖9可知: 0.2 MPa泡沫流量先減小后增大再減小,泡沫流量比0.3 MPa和0.4 MPa時泡沫流量小,不適合該泡沫系統(tǒng),此時氣壓較小,形成的泡沫呈不連續(xù)碎片狀,大流量泡沫難以形成;氣液比大于40時,氣壓在0.4 MPa下泡沫流量大于0.3 MPa。
圖9 泡沫流量與氣液比的關(guān)系
2.3.2 氣液比對發(fā)泡倍率和穩(wěn)泡時間的影響
不同氣壓下,發(fā)泡倍率和析液半衰期與氣液比之間的關(guān)系曲線見圖10和圖11。由圖10可知: 氣壓對發(fā)泡倍率的影響效果依次為0.3、0.4、0.2 MPa;在氣壓為0.3 MPa和0.2 MPa、氣液比小于80和氣壓為0.4 MPa、氣液比小于98時,隨著氣液比的增大,發(fā)泡倍率增大。主要原因是隨著氣液比增大,氣體流量逐漸被利用,液膜厚度和彈性增加,泡沫發(fā)泡倍率逐漸增加;氣液比增大到一定程度時,發(fā)泡倍率開始減小,主要原因是供氣量相對較大,氣泡破碎嚴(yán)重,形成的泡沫效果差。
圖10 不同氣壓下氣液比與發(fā)泡倍率的關(guān)系
Fig.10 Relationship between gas-liquid ratio and foam expansion ratio under different pressures
由圖11可知: 半衰期呈不規(guī)律變化,總體來看,氣壓對析液半衰期的影響效果依次為0.3、0.4、0.2 MPa,氣壓在0.3 MPa和0.4 MPa時,半衰期先增加后減小,主要原因是氣液比較小時,液體流量較大,氣泡持液量較大,液膜自重較大,泡沫彈性較差,易破滅;隨著氣液比增加,泡沫膜彈性隨之增加,增強(qiáng)了泡沫穩(wěn)定性;當(dāng)增加到一定程度時,氣液比高,氣泡持液能力弱,液膜非常薄,多余的風(fēng)量加速了泡沫的破滅。
結(jié)合圖9—11,氣壓為0.3 MPa和0.4 MPa時,泡沫流量、發(fā)泡倍率和析液半衰期較好,發(fā)泡效果較好;然而,并非氣體壓力越大越好,氣壓為0.3 MPa時的發(fā)泡倍率和析液半衰期要優(yōu)于氣壓為0.2 MPa和0.4 MPa時。
圖11 不同氣壓下氣液比與析液半衰期的關(guān)系
Fig.11 Relationship between gas-liquid ratio and half-life under different pressures
從廣州地鐵1號線1標(biāo)盾構(gòu)施工試驗段取土,該土樣為含砂的紅黏土,該土具有遇水膨脹、泥化、強(qiáng)黏滯性等特性,致使盾構(gòu)隧道施工極易形成“泥餅”,非常不利于切削、排土和正常推進(jìn)。
土樣呈棕黃色,土質(zhì)均勻,通過液塑限試驗,液限為59.2%,塑限為27.8%,塑性指數(shù)為31.4,該土為高液限黏土。土樣的物理力學(xué)指標(biāo)見表1。
表1 土樣物理力學(xué)指標(biāo)
利用本文設(shè)計的空氣壓縮系統(tǒng)進(jìn)行發(fā)泡,主要參數(shù)設(shè)定為管道壓力0.3 MPa、固定氣體流量230 L·min-1、泡沫液質(zhì)量分?jǐn)?shù)3%,控制液體流量調(diào)節(jié)氣液比,通過渣土“塑流性”得到適宜的氣液比、泡沫改良紅黏土合適的含水率和泡沫摻入量(FIR)的范圍。泡沫摻入量為摻入泡沫體積占需改良風(fēng)干土體積的百分率。改良后紅黏土的坍落度保持在10~15 cm時,無離析、崩踏、析漿、失水或泡沫析出,即達(dá)到“理想的塑性流動狀態(tài)”,此時渣土能從螺旋出土器順利排出[15]。
紅黏土含水率控制在27%,摻入30%的泡沫進(jìn)行土體改良,通過坍落度試驗測試改良土體效果。試驗結(jié)果見表2。由表2可知: 摻入泡沫后,坍落度隨著氣液比增大而降低,主要原因是氣泡內(nèi)氣體增多,加速了泡沫破滅。氣液比較低時,泡沫含水多,當(dāng)氣液比為30時,坍落度為17.0 cm,渣土呈稀漿狀態(tài);氣液比較高時,泡沫含水量低,當(dāng)氣液比為80時,坍落度為7.5 cm,主要原因是泡沫中液體量小,泡沫壁薄,在外加作用下易破,坍落度小,半衰期時渣土坍落度損失小。
因此,可推測該紅黏土含水率為27%、摻入量為30%、氣液比為40~75,適當(dāng)調(diào)整氣體流量、液體流量時,渣土坍落度為10~15 cm,可達(dá)到塑性流動狀態(tài);但氣液比較大時,坍落度損失較快。
表2含水率為27%、摻入量為30%、不同氣液比時渣土的坍落度
Table 2 Soil slump when water content rate is 27%, foam amount is 30% under different gas-liquid ratios
氣液比泡沫情況摻泡沫后坍落度/cm半衰期時坍落度/cm30連續(xù)、含水多17.016.540連續(xù)15.014.050連續(xù)13.511.060連續(xù)11.510.075連續(xù)10.07.580連續(xù)7.54.588連續(xù)但噴射氣流過大5.02.5100不連續(xù)但噴射氣流過大2.5
表3為含水率為27%,氣液比為50,摻入0%、20%、30%、40%的泡沫劑時渣土的坍落度。可見,摻入30%~40%的泡沫劑時,坍落度為10~15 cm,無稀漿流出,黏聚性、保水性良好。
表3 不同泡沫摻入量渣土的坍落度
綜上,紅黏土的塑性流動狀態(tài)與泡沫摻量、含水率和氣液比相關(guān),進(jìn)一步優(yōu)化含水率和泡沫摻入量的范圍,分析整理出不同含水率下優(yōu)化的泡沫摻入比,見圖12。C區(qū)表示泡沫改良土的坍落度為10~15 cm,處于塑性流動狀態(tài);B區(qū)和E區(qū)表示改良土坍落度太大,泡沫或含水量太大,易發(fā)生“涌泥”現(xiàn)象;A區(qū)表示含水量低,坍落度較小,渣土較干;D區(qū)表示改良土坍落度偏小,不利于盾構(gòu)順利出土。由此可推測,氣液比為40~75時,適當(dāng)調(diào)整含水率和泡沫摻量,使含水率為26%~29%、泡沫摻入量為10%~45%,泡沫改良土能達(dá)到塑性流動狀態(tài),滿足盾構(gòu)施工要求。
圖12 不同含水率下優(yōu)化的泡沫摻入量
Fig.12 Optimized foam amounts under different water content rates
針對該地層,參考室內(nèi)試驗得到的掘進(jìn)參數(shù),利用課題組研制的泡沫劑進(jìn)行施工現(xiàn)場渣土改良,泡沫劑質(zhì)量分?jǐn)?shù)為3%,對比改良前后盾構(gòu)掘進(jìn)時掘進(jìn)速度、刀盤轉(zhuǎn)矩、土壓力等隨時間的變化規(guī)律,見圖13。由圖13可知: 利用泡沫劑土體進(jìn)行改良后,掘進(jìn)速度為35~45 mm/min,掘進(jìn)速度較快,未改良前,掘進(jìn)速度變化幅度較大,掘進(jìn)困難;刀盤轉(zhuǎn)矩集中在3 000~3 750 kN/m,變化范圍較小,未改良前,轉(zhuǎn)矩波動幅度較大,可能是未經(jīng)改良土體不能形成“塑性流動狀態(tài)”,刀盤啟動困難;土壓力主要集中為0.45~0.55 MPa,上土壓力比較穩(wěn)定,有利于維持掌子面的壓力,地表變形小,未改良前,上土壓力較小且波動較大,可能造成地表變形大。
本文研究了一種新型土壓平衡盾構(gòu)用壓縮空氣泡沫系統(tǒng),探索了壓縮氣體流量、空氣壓力、液體流量等因素對泡沫性能的影響,利用自制的泡沫劑將得到的參數(shù)應(yīng)用于廣州地鐵1號線紅黏土改良,得出以下結(jié)論。
1)復(fù)合式泡沫發(fā)生器結(jié)合了網(wǎng)式和介質(zhì)充填式泡沫發(fā)生器的優(yōu)點,兩端由多孔發(fā)泡板封口,內(nèi)部充填粒徑為4~5 mm的玻璃滾珠,填充率為50%,結(jié)構(gòu)簡單,維修方便,不易堵塞,對施工環(huán)境適應(yīng)性強(qiáng)。
(a) 掘進(jìn)速度
(b) 刀盤轉(zhuǎn)矩
(c) 土壓力
Fig.13 Time-history curves of driving speed, cutterhead torque and earth pressure
2)氣體流量、液體流量(氣液比)、空氣壓力是影響空氣壓縮泡沫系統(tǒng)發(fā)泡的主要因素,各因素均在一個有效發(fā)泡的參數(shù)范圍,超出范圍均不能正常發(fā)泡,泡沫易霧化或呈射流噴出。隨著氣體流量、液體流量的增加,產(chǎn)泡量逐漸增加,增加至一定程度后不再增加,發(fā)泡倍率逐漸減小。本試驗裝置氣體流量為60.0~300 L·min-1、氣液比為28.4~82.0時能正常發(fā)泡。最佳發(fā)泡參數(shù)為進(jìn)氣管道壓力為0.3 MPa、氣體流量為230 L·min-1左右、氣液比為50、泡沫液質(zhì)量分?jǐn)?shù)為3%,此時泡沫流量、發(fā)泡倍率和泡沫穩(wěn)定性均較好。
3)利用該設(shè)備發(fā)泡對紅黏土樣進(jìn)行改良,整理出了土體改良優(yōu)化參數(shù)范圍,含水率為26%~29%、泡沫摻入量為10%~45%、氣液比為40~75,適當(dāng)調(diào)整含水率、泡沫摻量和氣液比,該紅黏土能達(dá)到塑性流動狀態(tài),并能滿足盾構(gòu)施工要求。
針對新型壓縮空氣泡沫系統(tǒng)及其產(chǎn)泡特性的研究,無論是對于室內(nèi)泡沫改良渣土的技術(shù)進(jìn)步,還是對于施工現(xiàn)場盾構(gòu)泡沫系統(tǒng)的改進(jìn)和掘進(jìn)效率的提升,均有著重要的意義。然而,本文僅從泡沫特性方面進(jìn)行了探索,建議對泡沫形態(tài)和泡沫直徑進(jìn)行測試,分析泡沫微觀結(jié)構(gòu)、泡沫性能和泡沫改良渣土機(jī)制之間的關(guān)系。