馮禮奎，樓華棟，胡孟文，于志勇，洪燦飛，錢洲亥

（1.杭州意能電力技術(shù)有限公司，浙江 杭州 310014；2.華電浙江龍游熱電有限公司，浙江 龍游 324400；3.國網(wǎng)浙江省電力有限公司電力科學(xué)研究院，浙江 杭州 310014）

國內(nèi)部分燃?xì)?蒸汽聯(lián)合循環(huán)發(fā)電機(jī)組（簡稱聯(lián)合循環(huán)機(jī)組）因氣源不足、發(fā)電成本高等原因，主要作為電網(wǎng)調(diào)峰備用電源使用，導(dǎo)致運(yùn)行時(shí)間少，停備用時(shí)間長，因停運(yùn)腐蝕出現(xiàn)熱力設(shè)備嚴(yán)重銹蝕、爐管失效等問題[1-2]。相比燃煤機(jī)組，聯(lián)合循環(huán)機(jī)組具有設(shè)備模塊多，水汽流程復(fù)雜，啟動(dòng)速度快，作為備用電源使用時(shí)停備用時(shí)間難以確定等特點(diǎn)，這給機(jī)組停備用腐蝕防護(hù)增加了難度。聯(lián)合循環(huán)機(jī)組停備用腐蝕防護(hù)的保護(hù)范圍大、設(shè)備多，不僅水汽系統(tǒng)設(shè)備需要重點(diǎn)保護(hù)，燃?xì)廨啓C(jī)及煙氣系統(tǒng)設(shè)備也需要納入保護(hù)范圍，以防止長期停運(yùn)銹蝕。另外，保護(hù)方法要適應(yīng)機(jī)組停備用周期不確定的特點(diǎn)，需具備長周期有效保護(hù)的能力，且保護(hù)措施不能影響機(jī)組快速啟動(dòng)并網(wǎng)。

目前，聯(lián)合循環(huán)機(jī)組停備用保護(hù)常用方法包括水汽系統(tǒng)余熱烘干法、保護(hù)液法、成膜胺法、充氮法，部分機(jī)組設(shè)計(jì)有壓氣機(jī)干燥保護(hù)模塊。這些方法都有各自適用的條件、范圍和保護(hù)時(shí)限，單一方法均不能同時(shí)滿足聯(lián)合循環(huán)機(jī)組保護(hù)范圍和保護(hù)周期的要求，在實(shí)際應(yīng)用中存在明顯局限性[3-5]。為此，部分企業(yè)開展了針對(duì)聯(lián)合循環(huán)機(jī)組的停備用保護(hù)新工藝研究，干風(fēng)聯(lián)合保護(hù)技術(shù)是主要方向之一。

1 干風(fēng)聯(lián)合保護(hù)技術(shù)

1.1 技術(shù)原理

熱力設(shè)備停運(yùn)腐蝕類似于金屬在大氣環(huán)境中的氧腐蝕，是大氣中氧、水分、腐蝕性介質(zhì)（SO2、Cl－等）和金屬表面狀態(tài)（清潔度、成膜情況）共同作用的結(jié)果。水分在金屬表面形成液膜，氧和電解質(zhì)溶于液膜形成腐蝕電池，導(dǎo)致電化學(xué)腐蝕發(fā)生。熱力設(shè)備內(nèi)部水分含量是決定設(shè)備停運(yùn)腐蝕速率的重要因素，環(huán)境相對(duì)濕度越高，越容易在金屬表面形成液膜，電極反應(yīng)越容易發(fā)生[6-7]。在大氣環(huán)境中每種金屬都存在腐蝕臨界相對(duì)濕度，當(dāng)相對(duì)濕度超過這一臨界值時(shí)腐蝕速率表現(xiàn)為迅速增加。圖1為碳鋼材料在不同濕度大氣環(huán)境中的腐蝕速率，碳鋼在空氣中的腐蝕臨界相對(duì)濕度約為60%，低于50%則腐蝕非常緩慢[8-10]。由于水汽殘留或受外界高濕度環(huán)境影響，停運(yùn)熱力設(shè)備內(nèi)部處于高濕度環(huán)境，在無適當(dāng)保護(hù)措施的情況下，將一直處在大氣腐蝕速率的高位區(qū)。

干風(fēng)聯(lián)合保護(hù)技術(shù)以控制熱力設(shè)備內(nèi)部環(huán)境相對(duì)濕度為主要手段，用深度除濕的干風(fēng)置換設(shè)備內(nèi)部潮濕空氣并加速積水蒸發(fā)，將內(nèi)部環(huán)境相對(duì)濕度控制在50%以下，達(dá)到抑制大氣腐蝕速率的目的。在保護(hù)技術(shù)實(shí)施的高濕度階段，因濕度高且供氧充足會(huì)導(dǎo)致腐蝕速率較高，此階段需配合使用氣相緩蝕劑。氣相緩蝕劑可提高金屬表面水膜和積水的pH 值；利用緩蝕劑的分子吸附作用可維持金屬表面鈍化狀態(tài)，加強(qiáng)高濕度環(huán)境下的腐蝕控制；同時(shí)利用氣相緩蝕劑的分子自由擴(kuò)散特性，使得無法通風(fēng)的設(shè)備死角和支管也能得到保護(hù)[11-12]。

圖1 碳鋼在不同相對(duì)濕度大氣環(huán)境中的腐蝕速率Fig.1 The corrosion rate of carbon steel in atmospheric environments with different relative humidities

1.2 工藝方法

干風(fēng)聯(lián)合保護(hù)工藝主要是以干風(fēng)通風(fēng)方式對(duì)熱力設(shè)備進(jìn)行除濕干燥，維持設(shè)備停運(yùn)期間干燥狀態(tài)，在高濕度階段利用干風(fēng)攜帶揮發(fā)后的氣相緩蝕劑組分輸送到設(shè)備內(nèi)部，協(xié)同進(jìn)行腐蝕控制。干風(fēng)聯(lián)合保護(hù)工藝過程一般分為通風(fēng)干燥和濕度維持2 個(gè)階段（水汽系統(tǒng)還應(yīng)先執(zhí)行熱爐放水操作，采用余熱烘干法使熱力設(shè)備初步干燥）。通風(fēng)干燥階段用相對(duì)濕度低于15%（相對(duì)于環(huán)境溫度，下同）的干風(fēng)攜帶揮發(fā)后的氣相緩蝕劑，按照一定通風(fēng)流程對(duì)熱力設(shè)備進(jìn)行通風(fēng)。控制風(fēng)量和氣相緩蝕劑揮發(fā)組分質(zhì)量濃度或pH 值使?jié)M足緩蝕劑保護(hù)技術(shù)要求。當(dāng)通風(fēng)干燥過程持續(xù)到熱力設(shè)備排風(fēng)相對(duì)濕度降至40%以下，進(jìn)入濕度維持階段。此階段根據(jù)熱力設(shè)備濕度回升情況，用常溫干風(fēng)維持相對(duì)濕度在50%以下，保持設(shè)備停運(yùn)期間干燥。根據(jù)保護(hù)對(duì)象選擇氣相緩蝕劑，對(duì)不存在積水的設(shè)備或敞開系統(tǒng)，如燃汽輪機(jī)和鍋爐煙氣側(cè)可以不使用。

干風(fēng)聯(lián)合保護(hù)工藝結(jié)合了余熱烘干、干風(fēng)干燥和氣相緩蝕劑防腐方法的優(yōu)點(diǎn)，幾種方法協(xié)同互補(bǔ)，機(jī)組停運(yùn)后各階段均受到良好保護(hù)。干風(fēng)聯(lián)合保護(hù)屬于一種干式保護(hù)法，其應(yīng)用幾乎不受設(shè)備結(jié)構(gòu)類型、化學(xué)水處理工況、環(huán)境氣侯等條件限制，理論上可用于所有可通風(fēng)的設(shè)備，也沒有保護(hù)時(shí)效性限制，即同時(shí)滿足聯(lián)合循環(huán)機(jī)組對(duì)停備用保護(hù)范圍和時(shí)間周期的要求。

2 干風(fēng)聯(lián)合保護(hù)工藝應(yīng)用實(shí)例

以浙江某9E 級(jí)（9E 指GE 公司9 系列（50 Hz發(fā)電）E 級(jí)（燃燒溫度1 100 ℃級(jí)別））聯(lián)合循環(huán)機(jī)組為對(duì)象，研究了干風(fēng)聯(lián)合保護(hù)技術(shù)的工藝應(yīng)用。該機(jī)組配置為燃汽輪機(jī)+余熱鍋爐+凝氣式汽輪機(jī)，余熱鍋爐為雙壓、雙鍋筒、一體化除氧器系統(tǒng)。該機(jī)組年均冷備用時(shí)間超過6 000 h，單次停運(yùn)時(shí)間從1 周到3 個(gè)月不等。

2.1 保護(hù)范圍

根據(jù)機(jī)組單次停運(yùn)時(shí)間較長的情況，確定機(jī)組全時(shí)段、全系統(tǒng)保護(hù)的目標(biāo)，保護(hù)范圍覆蓋余熱機(jī)組水汽系統(tǒng)、燃汽輪機(jī)及鍋爐煙氣側(cè)所有設(shè)備。水汽系統(tǒng)保護(hù)范圍內(nèi)總?cè)莘e約550 m3，其中鍋爐本體部分容積約160 m3，凝汽器350 m3，管道及汽輪機(jī)約40 m3。燃汽輪機(jī)及煙氣系統(tǒng)空間約1 800 m3。

2.2 干風(fēng)保護(hù)系統(tǒng)設(shè)計(jì)

根據(jù)熱力系統(tǒng)特點(diǎn)設(shè)計(jì)合理的干風(fēng)保護(hù)系統(tǒng)，實(shí)現(xiàn)熱力設(shè)備通風(fēng)和氣相緩蝕劑輸送。干風(fēng)保護(hù)系統(tǒng)主要包括干風(fēng)保護(hù)裝置、熱力設(shè)備通風(fēng)系統(tǒng)和相關(guān)監(jiān)測(cè)設(shè)備。

1）干風(fēng)保護(hù)裝置

干風(fēng)保護(hù)裝置技術(shù)參數(shù)見表1。該裝置集空氣除濕、風(fēng)溫調(diào)節(jié)、氣相緩蝕劑加熱揮發(fā)和輸送功能于一體，處理風(fēng)量滿足鍋爐和汽輪機(jī)設(shè)備置換不少于5 次/h 的要求[9]，除濕能力滿足20 ℃時(shí)相對(duì)濕度低于10%的要求，氣相緩蝕劑揮發(fā)功能滿足常用氣相緩蝕劑加熱揮發(fā)要求。

表1 干風(fēng)保護(hù)裝置技術(shù)參數(shù)Tab.1 Technical parameters of dry-air protection device

2）通風(fēng)系統(tǒng)設(shè)計(jì)

按照聯(lián)合循環(huán)機(jī)組特點(diǎn)，將通風(fēng)系統(tǒng)分為水汽系統(tǒng)和燃?xì)廨啓C(jī)煙氣系統(tǒng)兩部分。

水汽系統(tǒng)通風(fēng)流程如圖2所示。按照水汽流程將水汽系統(tǒng)劃分為除氧器、低壓系統(tǒng)和高壓系統(tǒng)3 個(gè)通風(fēng)通道。鍋爐本體以及汽輪機(jī)、凝汽器和蒸汽管道等設(shè)備全部分配到這3 個(gè)通道中。各通道干風(fēng)接入口選擇對(duì)應(yīng)蒸發(fā)器下集箱定排管，進(jìn)入各通道的干風(fēng)沿水汽流程方向或逆水汽流程通過各熱力設(shè)備，從各通道末端疏水閥或排空閥排出。低壓系統(tǒng)和高壓系統(tǒng)通道的干風(fēng)可分別經(jīng)由低壓和高壓蒸汽旁路閥進(jìn)入凝汽器，實(shí)現(xiàn)鍋爐與汽輪機(jī)側(cè)的串聯(lián)通風(fēng)。進(jìn)入凝汽器的干風(fēng)從凝汽器真空破壞閥、底部放水、汽輪機(jī)軸隙等位置排出。

圖2 水汽系統(tǒng)通風(fēng)流程Fig.2 The ventilation flow of the steam-vapor system

圖3為燃?xì)廨啓C(jī)及煙氣系統(tǒng)通風(fēng)流程。將燃?xì)廨啓C(jī)所有設(shè)備模塊和余熱鍋爐煙氣側(cè)均納入通風(fēng)保護(hù)范圍。干風(fēng)從壓氣機(jī)入口處接入，通過壓氣機(jī)、燃?xì)廨啓C(jī)、煙氣擴(kuò)散段進(jìn)入爐膛，從尾部煙囪排出。

圖3 燃?xì)廨啓C(jī)及煙氣系統(tǒng)通風(fēng)流程Fig.3 The ventilation flow of the gas turbine and flue gas system

3）溫濕度在線監(jiān)測(cè)

在水汽系統(tǒng)低壓汽包和凝汽器分別設(shè)溫濕度在線監(jiān)測(cè)儀表，用于通風(fēng)干燥效果的監(jiān)測(cè)。低壓氣包濕度通常是鍋爐側(cè)濕度最高值，凝汽器為串聯(lián)通風(fēng)系統(tǒng)最末端。這兩個(gè)位置的相對(duì)濕度在水汽系統(tǒng)中具有代表性，檢測(cè)其相對(duì)濕度可以判斷通風(fēng)系統(tǒng)內(nèi)部干燥程度。

2.3 干風(fēng)干燥性能試驗(yàn)

為檢驗(yàn)干風(fēng)保護(hù)系統(tǒng)設(shè)計(jì)合理性和干風(fēng)干燥工藝對(duì)水汽系統(tǒng)的干燥效果，進(jìn)行了水汽系統(tǒng)干風(fēng)干燥性能試驗(yàn)。機(jī)組停運(yùn)后按照余熱烘干法進(jìn)行余熱鍋爐熱態(tài)放水操作，排空疏水和設(shè)備存水。鍋爐冷卻至環(huán)境溫度后，用50 ℃、相對(duì)濕度為1%（對(duì)應(yīng)20 ℃相對(duì)濕度為4.8%）的干風(fēng)，以1 000 m3/h風(fēng)量對(duì)鍋爐和凝汽器進(jìn)行串聯(lián)通風(fēng)，平均分配3 個(gè)通風(fēng)通道的風(fēng)量，監(jiān)測(cè)熱力系統(tǒng)相對(duì)濕度變化，試驗(yàn)結(jié)果如圖4所示。

圖4 水汽系統(tǒng)通風(fēng)干燥過程相對(duì)濕度變化Fig.4 Changes of the relative humidity during drying process of the water-vapor system

由圖4可知：通風(fēng)初期低壓汽包和凝汽器排風(fēng)相對(duì)濕度均在80%以上；通風(fēng)約10 h 后低壓氣包相對(duì)濕度降至50%；16 h 后凝汽器排風(fēng)相對(duì)濕度降至50%；19 h 后低壓汽包相對(duì)濕度降至30%，凝汽器排風(fēng)相對(duì)濕度降至40%。這表明，所設(shè)計(jì)的干風(fēng)保護(hù)系統(tǒng)干風(fēng)干燥工藝能夠在短時(shí)間內(nèi)實(shí)現(xiàn)水汽系統(tǒng)干燥目標(biāo)。同時(shí)，也反映出熱力系統(tǒng)內(nèi)部積水對(duì)設(shè)備內(nèi)部環(huán)境相對(duì)濕度影響較大，蒸發(fā)前相對(duì)濕度一直維持在80%以上，隨著通風(fēng)時(shí)間的延長，積水大部分蒸發(fā)后相對(duì)濕度才逐漸下降。

2.4 氣相緩蝕劑性能與工藝應(yīng)用試驗(yàn)

按照干風(fēng)聯(lián)合保護(hù)工藝要求復(fù)配了一種含有無機(jī)銨和有機(jī)胺的固態(tài)氣相緩蝕劑。無機(jī)銨分解提供NH3，起到快速堿化水膜和積水的作用；有機(jī)胺吸附在金屬表面起到長效保護(hù)作用。分別在實(shí)驗(yàn)室和現(xiàn)場(chǎng)進(jìn)行了氣相緩蝕劑性能試驗(yàn)。

2.4.1 氣相緩蝕劑緩蝕能力試驗(yàn)

按照氣相緩蝕劑緩蝕能力試驗(yàn)方法[13]，在實(shí)驗(yàn)室用45 號(hào)碳鋼在環(huán)境溫度20、70、90 ℃，相對(duì)濕度均為90%的環(huán)境下，進(jìn)行了20 h 的氣相緩能力試驗(yàn)，結(jié)果如圖5所示。相對(duì)濕度90%，環(huán)境溫度70、90 ℃為模擬機(jī)組停運(yùn)放水初期的高濕度、高溫度環(huán)境。由圖5可見，該氣相緩蝕劑在20 ℃環(huán)境下的緩蝕能力達(dá)0 級(jí)，70 ℃和90 ℃環(huán)境溫度條件下的緩蝕能力為1 級(jí)。這表明該氣相緩蝕劑在常溫及高溫高濕度環(huán)境下都有良好的緩蝕性能。

圖5 氣相緩蝕劑緩蝕能力試驗(yàn)結(jié)果Fig.5 Test results of inhibition ability of the gas phase corrosion inhibitor

試驗(yàn)過程中用氣體分析儀檢測(cè)了試驗(yàn)1 h 和20 h 后試驗(yàn)瓶中氣相NH3和VOC 質(zhì)量濃度，結(jié)果見表2。由表2可見，溫度越高氣相緩蝕劑揮發(fā)性越強(qiáng)。認(rèn)為試驗(yàn)20 h 后的揮發(fā)組分質(zhì)量濃度是試驗(yàn)條件下氣相組分起到緩蝕作用的有效質(zhì)量濃度，將其作為氣相緩蝕劑工藝應(yīng)用過程中的控制標(biāo)準(zhǔn)。

表2 不同溫度條件下氣相緩蝕劑揮發(fā)組分質(zhì)量濃度Tab.2 The mass concentrations of the volatile component in the gas phase inhibitor at different temperatures mg/L

2.4.2 氣相緩蝕劑工藝應(yīng)用試驗(yàn)

將上述氣相緩蝕劑用于試驗(yàn)機(jī)組，在干風(fēng)保護(hù)裝置內(nèi)加熱揮發(fā)后輸送至水汽系統(tǒng)。在干風(fēng)保護(hù)裝置出口和凝汽器排風(fēng)口分別檢測(cè)干風(fēng)中NH3和VOC 質(zhì)量濃度，用濕潤pH 試紙檢測(cè)干風(fēng)pH 值。調(diào)整緩蝕劑加熱溫度和輸送風(fēng)量，使凝汽器排風(fēng)口NH3和VOC 質(zhì)量濃度不低于表2中常溫條件下有效質(zhì)量濃度（7.2、0.134 mg/L），同時(shí)pH 值達(dá)到9.0 以上為合格[14-15]。表3為緩蝕劑加熱溫度為90 ℃、輸送風(fēng)量660 m3/h 工況下檢測(cè)數(shù)據(jù)。由表3可見，該工況下干風(fēng)保護(hù)裝置出口及凝汽器排風(fēng)口NH3、VOC 質(zhì)量濃度和pH 值均達(dá)到上述要求。這表明復(fù)配的氣相緩蝕劑揮發(fā)性與干風(fēng)保護(hù)裝置功能相適應(yīng)，能夠滿足熱力系統(tǒng)氣相緩蝕劑保護(hù)技術(shù)要求。

表3 干風(fēng)pH 值和緩蝕劑揮發(fā)組分質(zhì)量濃度Tab.3 The pH value and mass concentration of the volatile component in gas phase corrosion inhibitor in dry-air

3 保護(hù)效果

3.1 腐蝕掛片試驗(yàn)

在干風(fēng)聯(lián)合保護(hù)工況下進(jìn)行腐蝕掛片試驗(yàn)，可以直觀體現(xiàn)保護(hù)工藝效果。試驗(yàn)機(jī)組停運(yùn)后分別在余熱鍋爐高、低壓汽包、除氧器和凝汽器內(nèi)頂端和底部熱井懸掛20號(hào)碳鋼腐蝕試片，投入干風(fēng)保護(hù)系統(tǒng)，通風(fēng)干燥階段使用上述復(fù)配氣相緩蝕劑，系統(tǒng)排風(fēng)濕度降到40%以后，采用間斷通風(fēng)方式維持熱力系統(tǒng)相對(duì)濕度在50%以下。試片掛入前用丙酮清洗表面油跡，干燥后稱重。試驗(yàn)結(jié)束后取出試片拍照記錄表面銹蝕狀態(tài)，用除鹽水和稀鹽酸洗去浮銹后干燥稱重，計(jì)算腐蝕速率。

腐蝕掛片試驗(yàn)共進(jìn)行39天，試驗(yàn)后的試片表面狀態(tài)如圖6所示。由圖6可見，除凝汽器底部試片懸掛孔邊緣有輕微腐蝕外（腐蝕速率2.72 μm/a），其他位置試片基本無腐蝕，試片稱重?cái)?shù)據(jù)變化在1 mg以內(nèi)。該試驗(yàn)結(jié)果表明，干風(fēng)聯(lián)合保護(hù)工藝對(duì)水汽系統(tǒng)不同位置碳鋼材料防腐蝕效果總體良好。凝汽器底部腐蝕相對(duì)明顯的主要原因是該位置積水多，通風(fēng)條件差，干燥困難，試片接觸高濕度環(huán)境時(shí)間長。

圖6 腐蝕掛片試驗(yàn)39 天后碳鋼試片表面狀態(tài)Fig.6 The surface states of the carbon steel indicators after 39 days’corrosion coupon test

3.2 余熱機(jī)組水汽品質(zhì)對(duì)比

本文試驗(yàn)機(jī)組在應(yīng)用干風(fēng)聯(lián)合保護(hù)工藝前，一直使用熱爐放水余熱烘干方式進(jìn)行水汽系統(tǒng)的停運(yùn)腐蝕保護(hù)。對(duì)該機(jī)組在余熱烘干方式下9 次冷態(tài)啟動(dòng)和干風(fēng)聯(lián)合保護(hù)方式下7 次冷態(tài)啟動(dòng)過程中的水汽鐵離子質(zhì)量濃度進(jìn)行對(duì)比。圖7為汽輪機(jī)沖轉(zhuǎn)和并網(wǎng)后8 h 凝結(jié)水、給水和高壓過熱蒸汽鐵離子質(zhì)量濃度平均值對(duì)比。

圖7 機(jī)組冷態(tài)啟動(dòng)水汽鐵離子質(zhì)量濃度平均值對(duì)比Fig.7 The mean iron mass concentrations in water and steam during the unit clod start-up

由圖7可見：采用干風(fēng)聯(lián)合保護(hù)工藝后，汽輪機(jī)沖轉(zhuǎn)時(shí)的凝結(jié)水鐵離子質(zhì)量濃度平均值較之前下降63.5%，給水和高壓過熱蒸汽鐵離子質(zhì)量濃度平均值也分別下降26.7%和22.4%；并網(wǎng)8 h 的凝結(jié)水、給水平均鐵離子質(zhì)量濃度平均值分別下降80.5%和79.0%，高壓過熱蒸汽鐵離子質(zhì)量濃度下降19.5%。相比余熱烘干法，干風(fēng)聯(lián)合保護(hù)工藝防腐蝕效果明顯提高。

3.3 機(jī)組冷態(tài)啟動(dòng)水沖洗對(duì)比

機(jī)組冷態(tài)啟動(dòng)時(shí)，水沖洗至給水和爐水鐵離子質(zhì)量濃度合格的用水量也是判斷機(jī)組停運(yùn)期間銹蝕程度的重要標(biāo)準(zhǔn)之一。圖8為試驗(yàn)機(jī)組采用余熱烘干法和干風(fēng)聯(lián)合保護(hù)法進(jìn)行停爐保護(hù)后機(jī)組冷態(tài)水沖洗用水量。由圖8可見，在2018年改用干風(fēng)聯(lián)合保護(hù)工藝后冷態(tài)水沖洗用水量下降幅度接近50%，進(jìn)一步證明干風(fēng)聯(lián)合保護(hù)工藝的優(yōu)越性。

圖8 2 種保護(hù)工藝下機(jī)組冷態(tài)啟動(dòng)沖洗用水量對(duì)比Fig.8 The water consumptions for unit start-up flushing in two protection processes

4 結(jié) 論

熱力設(shè)備干風(fēng)聯(lián)合保護(hù)技術(shù)融合了多種腐蝕防護(hù)技術(shù)優(yōu)勢(shì)，能很好地適應(yīng)聯(lián)合循環(huán)機(jī)組停備用腐蝕防護(hù)的特點(diǎn)。

1）通過合理的干風(fēng)保護(hù)系統(tǒng)設(shè)計(jì)和設(shè)備選型，干風(fēng)聯(lián)合保護(hù)范圍可以覆蓋機(jī)組水汽系統(tǒng)和燃?xì)廨啓C(jī)煙氣系統(tǒng)所有設(shè)備。干風(fēng)聯(lián)合保護(hù)工藝能在短時(shí)間內(nèi)將水汽系統(tǒng)相對(duì)濕度降到50%以下，實(shí)現(xiàn)干燥保護(hù)工藝目標(biāo)。

2）使用無機(jī)銨和有機(jī)胺復(fù)配的氣相緩蝕劑在常溫及高溫高濕度環(huán)境下均具有良好緩蝕能力，與干風(fēng)聯(lián)合保護(hù)系統(tǒng)匹配使用，NH3、VOC 質(zhì)量濃度和pH 值均可滿足工藝要求。

3）在干風(fēng)聯(lián)合保護(hù)工況下，經(jīng)過39 天腐蝕掛片試驗(yàn)，除凝汽器底部積水位置碳鋼試片輕微腐蝕（腐蝕速率約2.72 μm/a），水汽系統(tǒng)其他位置試片基本無腐蝕，防腐蝕效果總體優(yōu)良。

4）采用干風(fēng)聯(lián)合保護(hù)工藝后，機(jī)組冷態(tài)啟動(dòng)沖洗用水量較采用余熱烘干保護(hù)法時(shí)下降約50%。機(jī)組冷態(tài)啟動(dòng)期間及運(yùn)行8 h后的水汽鐵離子質(zhì)量濃度均大幅下降，相比余熱烘干法，干風(fēng)聯(lián)合保護(hù)工藝的水汽系統(tǒng)防銹蝕效果更優(yōu)。