(中核核電運行管理有限公司，浙江 海鹽 314300)

秦山第三核電廠2臺機組為CANDU-6型重水堆，它的特點是不停堆換料。燃料操作系統(tǒng)通過2臺裝卸料機實現(xiàn)了這個特點，它完成新燃料棒束的接收，通過裝卸料機抱卡在燃料通道上保證主系統(tǒng)的完整性，實現(xiàn)通道內(nèi)燃料的裝與卸，保證乏燃料在裝卸料機內(nèi)的冷卻，最終將其安全卸至乏燃料水池[1]。燃料操作系統(tǒng)控制電源為上述功能提供了電力來源，其中24 V DC控制電源更是實現(xiàn)了上述功能的自動和手動控制。國外重水堆曾出現(xiàn)24 V DC控制電源故障失效事件，導致系統(tǒng)不可用，例如達林頓電站因電源失效，燃料操作系統(tǒng)不可用24 h，雖未造成嚴重后果，但仍存有潛在隱患和風險。

24 V DC控制電源對燃料操作系統(tǒng)來說至關(guān)重要，若其失效，對電站的安全穩(wěn)定運行造成影響，因此需采取有效措施提高其運行可靠性。

1 燃料操作系統(tǒng)控制電源簡介

燃料操作系統(tǒng)共有11個子系統(tǒng)組成，裝卸料機為核心，其余系統(tǒng)為它提供來自于重水、油、氣、電等動力，實現(xiàn)換料操作。其中電力來源即由燃料操作供電系統(tǒng)提供。

燃料操作供電系統(tǒng)主要包括動力電源和控制電源?？刂齐娫粗饕峭ㄟ^供電母線及下一級直流穩(wěn)壓電源向系統(tǒng)用電設(shè)備提供控制用電源，以滿足設(shè)備的正常運行需要。

燃料操作系統(tǒng)控制電源由電站Ⅲ級電源供應，變壓器原邊380 V三相，副邊208/120 V，三相，4線，偶母線5433-MCC16供應A側(cè)系統(tǒng)，奇母線5433-MCC15供應C側(cè)系統(tǒng)?？刂齐娫垂卜?路120 V AC交流母線和3路24 V DC直流母線以及一系列直流穩(wěn)壓電源等[2]。

燃料操作系統(tǒng)24 V DC控制電源63597-PWS1為24 V公共母線、自動母線和手動母線供電，并與控制計算機的接地線共地。

24 V公共母線向燃料操作系統(tǒng)所有指示器、繼電器等設(shè)備提供電源，這些設(shè)備向計算機提供輸入信號，向操作人員提供指示，且只在系統(tǒng)關(guān)閉時切斷。

24 V手動母線向所有手動控制提供電源。

24 V自動母線向所有計算機輸出提供電源。

燃料操作系統(tǒng)控制電源已在A、C兩側(cè)上級電源5433-MCC16和5433-MCC15之間增加切換開關(guān)實現(xiàn)備用冗余，當一側(cè)MCC不可用時，通過切換開關(guān)將相應的負載轉(zhuǎn)換到另一側(cè)，由另一側(cè)的MCC同時向A、C兩側(cè)的負載提供控制電源。但24 V DC控制電源在AECL的原始設(shè)計中沒有考慮冗余設(shè)計，即沒有備用系統(tǒng)。

2 燃料操作系統(tǒng)24 V DC控制電源FMEA失效分析

2.1 功能失效和失效影響分析

24 V DC控制電源出現(xiàn)失效時，24 V公共母線、自動母線和手動母線不可用，換料盤臺出現(xiàn)“24 V DC BUSS FAILED-ALL DI′S OPEN”報警信息，以下功能出現(xiàn)失效：

1)喪失所有的手動控制和自動控制；

2)喪失設(shè)備狀態(tài)指示功能和報警功能；

3)失去裝卸料機油壓動力導致裝卸料機主要功能喪失；

4)喪失乏燃料應急噴淋、應急冷卻等多重功能；

5)主控室盤臺出現(xiàn)失去乏燃料通道壓力邊界報警信息。

結(jié)合上述功能失效和實際換料工況，著重從核安全角度出發(fā)分析24 V DC控制電源失效影響和后果，詳見表1，共分為反應堆換料中、裝卸料機脫離端部件后帶有乏燃料和乏燃料卸料中3種工況。

表1 24 V DC控制電源失效影響一覽表

根據(jù)表1分析結(jié)果表明，24 V DC控制電源失效對燃料操作系統(tǒng)安全造成極大影響，不僅造成重水泄漏，而且嚴重威脅乏燃料冷卻，嚴重情況下，燃料棒束會出現(xiàn)破損。

2.2 失效模式分析

燃料操作系統(tǒng)24 V DC控制電源63597-PWS1為HP(惠普)公司生產(chǎn)的Agilent 6573A型電源，直流穩(wěn)壓電源，該電源輸入電壓為110 V AC,50～60 Hz，輸出電壓在0～35 V DC范圍內(nèi)可調(diào)，輸出電流可達60 A，功率2 000 W,重約28.2 kg,具有過壓，過流保護功能。

直流穩(wěn)壓電源是將交流電轉(zhuǎn)換成穩(wěn)壓輸出的直流電壓的裝置，需要變壓、整流、濾波、穩(wěn)壓四個環(huán)節(jié)才能完成，主要失效模式有輸出電壓不穩(wěn)定,輸出電壓偏高，輸出開路或短路等。根據(jù)EPRI PMB3.1直流穩(wěn)壓電源統(tǒng)計結(jié)果，它的失效模式從故障部位、故障模式和故障原因詳見表2。

表2 直流穩(wěn)壓電源FMEA清單

根據(jù)表2看出，直流穩(wěn)壓電源內(nèi)部元器件的老化和工作循環(huán)、周圍環(huán)境溫度高是電源的主要故障原因[3]。

針對24 V DC控制電源63597-PWS1的內(nèi)部元器件鋁電解電容、繼電器、熔斷器等進行了老化試驗。試驗結(jié)果證明，鋁電解電容是有壽命的元器件，電容漏電是不可避免出現(xiàn)的問題，電解液會隨著運行時間的增加而干涸，從而造成電路中紋波大增，加大調(diào)解回路負擔，進而加速電源模塊老化；繼電器線圈或相關(guān)元件可能產(chǎn)生過多的熱量使線圈燒毀，觸點損壞；熔斷器對老化不甚敏感，制造工藝的應力容易造成熔絲金屬疲勞而短路[4]。這三類元器件會受到環(huán)境濕溫度、運行溫度、振動與沖擊、過電壓、過電流、紋波電壓等因素影響，出現(xiàn)老化現(xiàn)象。

在國家標準NB/T 20198—2013《核電廠儀表和控制設(shè)備老化管理及實施》中提到，電解電容建議使用壽命為8～15 a，熔斷器建議壽命為2～10 a，繼電器建議壽命為15～25 a，電源參考使用壽命為8～12 a[5]。所有電源模塊都是有使用壽命的，因此需要其失效之前采取主動性維修方式。

通過對24 V DC控制電源失效影響和失效模式分析表明，有必要采取有效措施提高設(shè)備可靠性，避免出現(xiàn)嚴重后果。

3 提高燃料操作系統(tǒng)24 V DC控制電源可靠性的分析研究

3.1 優(yōu)化預防性維修大綱和備件管理

結(jié)合直流穩(wěn)壓電源的失效模式，有針對性的制定預防性維修策略。EPRI PMB3.1直流穩(wěn)壓電源預防性維修策略中包括定期更換電源、監(jiān)測輸出電壓，電解電容備件保養(yǎng)，根據(jù)工作環(huán)境、工作頻度和設(shè)備重要程度選擇適當周期。

燃料操作系統(tǒng)24 V DC控制電源預防性項目僅包括輸出電壓監(jiān)測和電源解體檢查(詳見表3)。結(jié)合電源失效模式、EPRI相關(guān)要求、國內(nèi)外運行經(jīng)驗，優(yōu)化了電源的預防性維修大綱，增加定期整體更換電源項目，周期12 a，大修期間實施。

同時加強備品備件管理，優(yōu)化庫存?zhèn)浼S護保養(yǎng)策略，對庫存?zhèn)浼績赡暌淮渭与姕y試，單次加電不得少于12 h，設(shè)置備件最小定額為4個，根據(jù)大修規(guī)劃，提出采購申請，縮短到貨期和庫存存放時間，避免備件因長期存放而不可用。

表3 24 V DC控制電源預防性維修統(tǒng)計表

3.2 燃料操作系統(tǒng)24 V DC控制電源增加冗余設(shè)計

24 V DC控制電源根據(jù)設(shè)備分級定為重要設(shè)備(NC類)，為保證重要設(shè)備的安全穩(wěn)定運行，緩解失效后果，考慮為其增加冗余設(shè)計。增加冗余設(shè)計是提高系統(tǒng)可靠性的最有效方法之一，就是通過配置多余的同等功能部件,并通過一定的冗余邏輯使它們協(xié)調(diào)地同步運行,使系統(tǒng)應用功能的實現(xiàn)得到多重保證[6]。根據(jù)國外電站對標了解，其中G2，韓國月城電站等已通過變更的方式，實現(xiàn)了24 V DC控制電源冗余設(shè)計，有效提高了設(shè)備運行可靠性。

3.2.1 實施方案

冗余方案的設(shè)計可以通過多種形式實現(xiàn)，一種是將A/C側(cè)電源設(shè)計為互為備用，一種是給A/C側(cè)電源分別增加備用電源?，F(xiàn)針對這兩種方案分析可行性，以便選擇更適合燃料操作系統(tǒng)的方式。

(1)A/C側(cè)電源互為備用

24 V DC控制電源63597-PWS1正常運行期間，A側(cè)電流為13 A，C側(cè)正常工作電流為12.6 A，由于電源的容量最大可到60 A，可以滿足A側(cè)和C側(cè)的負荷正常運行時的用電需求，兩側(cè)的啟動電流也在電源的容量范圍內(nèi)，可滿足負荷啟動的要求。

為了保證供電的可靠性，以及保證原有的電路隔離，當A側(cè)或C側(cè)電源中一路故障需要由另外一路帶A側(cè)和C側(cè)全部24 V負荷時，需要將故障電源完全隔離,在A側(cè)和C側(cè)的24 V DC電源的輸出回路裝設(shè)斷路器。

根據(jù)圖1,在A側(cè)和C側(cè)電源的+、-和+S、-S回路各増加一個兩極斷路器,用于故障電源的隔離。同時,由于A側(cè)和C側(cè)電源的“-”連接至各自計算機系統(tǒng)-48 V DC的“-”端,因此,也需要將該線路隔離,以防止兩側(cè)48 V DC系統(tǒng)的“-”端短接,在A側(cè)和C側(cè)的“-”端接至48 V DC系統(tǒng)處各増加一個斷路器進行隔離。

由于需要保證A側(cè)和C側(cè)電氣的獨立性,在備用投入時需要保證故障側(cè)24 V DC負荷與原電源側(cè)其他電路完全隔離,否則可能會導致其他系統(tǒng)的故障和報警。因此需將每側(cè)的電源輸出斷路器和相應的與-48 V DC連接的斷路器之間設(shè)置機械或電氣聯(lián)鎖，保證同時開合，另外，需將兩側(cè)的電源隔離斷路器與母聯(lián)斷路器之間設(shè)置電氣聯(lián)鎖，保證同時3路斷路器中只能有2路閉合，以保證可靠性，但是實施起來比較困難。

圖1 A/C電源互為備用變更圖紙

若有一側(cè)電源帶A/C兩側(cè)的負荷，此時如果負荷產(chǎn)生故障，若負荷處斷路器失效，會導致喪失兩側(cè)的電源。此外，由于24 V直流系統(tǒng)的上下級保護選擇性配合較難實施，如果上下級斷路器不能夠做到有效的選擇性配合，負荷處的故障會直接導致喪失兩側(cè)電源，帶來更嚴重的后果。

(2)A/C側(cè)分別增加備用電源

在現(xiàn)場A/C側(cè)已有24 V DC控制電源的情況下，分別增加一臺同品牌同型號的電源，增加的電源和現(xiàn)場原電源同時投運，即冗余1∶1，兩臺電源各承擔約為50%的負荷，互為備用關(guān)系。當一臺電源出現(xiàn)故障時，所有負載能夠自動投切至另一臺電源，由單個可用電源向所有負載供電(相當于設(shè)計變更前狀態(tài))，從而實現(xiàn)不間斷供電的設(shè)計需求。在特殊情況下(如電源檢修、更換元器件等)，兩路電源能夠進行手動切換，在線進行隔離更換工作而不影響系統(tǒng)的正常供電需求，變更原理框圖詳見圖2。

圖2 變更原理框圖

主、備用電源輸入、輸出電壓各使用一個斷路器進行保護和通斷控制。每路電源的輸出端安裝有電源狀態(tài)指示燈，用于指示電源是否處于正常工作狀態(tài)。

主備電源以并聯(lián)方式輸出。當兩臺電源以并聯(lián)方式輸出時，精度和紋波干擾都比單臺電源要翻倍。由于單臺電源輸出電流為60 A，而實際負載不大于15 A，所以并聯(lián)電源為100%冗余配置，兩臺電源因輸出阻抗、溫飄、時飄等差別引起的電壓差和負載不平衡，并不會影響雙路電源的工作。

主備電源之間的冗余保護回路采用傳統(tǒng)二極管，每個回路通過一個大功率二極管輸出，目的是當某臺電源出現(xiàn)故障時，保護另一臺正常工作的電源免受反向電壓和電流的影響。由于二極管存在擊穿的可能，在回路中串聯(lián)智能電流表和一個繼電器常閉觸點，此繼電器受智能電流表過流報警控制，當報警時繼電器得電使得發(fā)生故障二極管的一路自動斷開，同時自鎖。

考慮到電流分流，保證單路二極管回路電流較小，主備電源投用設(shè)計時，考慮到電流分流，保證單路二極管回路電流較小，主備電源投用時在2 A左右，單電源運行在4 A左右，且單路出現(xiàn)故障時不影響整個回路正常運行，因此也考慮冗余，保證足夠的安全保護裕度，采用四個回路并聯(lián)，詳見圖3。在主備電源輸出端均并聯(lián)四路二極管回路，實現(xiàn)保護主備電源的功能。

圖3 A/C分別增加備用電源設(shè)計圖紙

當二極管發(fā)生故障時該回路自動斷開，繼續(xù)供電的情況下更換故障二極管，更換好之后按下復位開關(guān)電路接通，該路即可正常工作。

當新增加的控制繼電器出現(xiàn)失效，則相應的隔離保護二極管將斷開，但由于用于隔離保護的大功率二極管有4路并聯(lián)輸出，單一的控制繼電器失效不會影響電源的正常輸出。

(3)兩種方案比較選擇

根據(jù)兩種實施方案的說明，第一種方案，A/C側(cè)電源互為備用，如果利用現(xiàn)有的盤柜來增加切換裝置，增加多個斷路器，盤柜內(nèi)已無空間來滿足現(xiàn)場實施，而且若設(shè)計不完善，可能出現(xiàn)A/C側(cè)電源同時失效的嚴重后果。第二種方案屬于傳統(tǒng)設(shè)計，可操作性強，易于實施，相對可靠性高，因此燃料操作系統(tǒng)24 V DC控制電源冗余設(shè)計選用為A/C側(cè)分別備用電源的方式，并在設(shè)備間內(nèi)增加新盤柜，以便安裝新增設(shè)備。

3.2.2 現(xiàn)場實施可行性分析

在設(shè)備間的備用位置安裝一個新的就地電源柜,位于63596-PL827正后方，靠近S1-327設(shè)備間的墻體側(cè)，對其他盤柜檢修和后續(xù)新增其他盤柜無空間上的影響。

電源柜內(nèi)部包括所有變更所需的新增的兩個備用電源(A/C兩側(cè)各一個)及保護斷路器、大功率隔離二極管、狀態(tài)指示燈、繼電器等，檢修空間滿足設(shè)計要求，具備可維修性和可操作性。

3.2.3 系統(tǒng)失效率數(shù)據(jù)分析

借鑒THERP方法通過PSA(概率安全評價)中的事件樹對24 V DC控制電源失效分析，計算其增加備用電源后的失效率和可靠性。該事件樹(圖4)用大寫字母來表示某項子任務的失效,同時也代表它失效的概率，相應地用其小寫字母來表示該子任務的成功和它的成功概率，事件樹分支序列最末端的字母S和F,分別表示任務的成功或失效。

圖4 事件樹

系統(tǒng)失效率F=A1×B1;

主備電源投運時，系統(tǒng)運行正常，S=S1+S2=a1+b1×A1;

主備電源為相同設(shè)備，失效概率相同，即A1=B1,a1=b1。

在秦山第三核電廠安全概率分析數(shù)據(jù)庫中，無24 V DC控制電源的失效率相關(guān)數(shù)據(jù)，因此借鑒類似設(shè)備的值，即40 V直流電源的失效率[7]，約為1.52×10-2，即A1=B1=1.52×10-2，該數(shù)據(jù)也是變更前單電源運行時，系統(tǒng)的失效率。

根據(jù)上述公式計算，增加備用電源后，系統(tǒng)失效率為：

F=A1×B1=1.52×10-2×1.52×10-2=2.3104×10-4<1.52×10-2。

主備電源投運時，系統(tǒng)運行正常：

S=S1+S2=a1+b1×A1=(1-A1)+(1-B1)×A1

=(1-1.52×10-2)+(1-1.52×10-2)×1.52×10-2

=0.9997>a1=0.9848

通過PSA中的事件樹的相關(guān)分析和數(shù)據(jù)表明，當24 V DC控制電源增加備用冗余后，大幅降低系統(tǒng)失效率，提高系統(tǒng)安全性。

3.2.4 變更實施

2臺機組分別于2012年和2013年完成現(xiàn)場實施，并且經(jīng)過安裝調(diào)試，滿足試驗要求。根據(jù)設(shè)計方案，二極管選用IXYS DSEI30-06A，鍺管，截止電流6 A，壓降為0.3 V，反向擊穿電壓1 kV，塑裝式，現(xiàn)場安裝方便。

繼電器選用歐姆龍MY4J型號，共有4副觸點，觸點容量5 A。

電流表選用上海重熙電器技術(shù)有限公司生產(chǎn)的CD194I型號，該電流表設(shè)定保護值8 A，內(nèi)置銅屏蔽層，具備抗電磁干擾能力，通訊地址及電流設(shè)定值等關(guān)鍵參數(shù)寫入程序存儲器中，并增加初始化復位按鍵，快捷恢復到廠家的初始設(shè)置。

3.2.5 變更后效果

變更實施后，執(zhí)行變更后試驗，通過通斷電源、通斷二極管的方式，實現(xiàn)主備電源自動切換和一路二極管冗余回路失效不影響電源運行的功能，滿足設(shè)計要求。

機組正常運行期間，每側(cè)主備電源同時投運，分別承擔6～7 A的電流。通過幾年運行實踐證明，燃料操作系統(tǒng)24 V DC控制電源增加冗余設(shè)計后，有效提高了設(shè)備運行可靠性，避免了嚴重后果。例如2014年9月19日，2號機組主電源2-63597-PWS1(A因故障跳閘，備用電源2-63597-PWS6(A投用。根據(jù)推測，主電源跳閘時極有可能出現(xiàn)在換料或卸料過程中，備用電源的及時投用，避免了重水泄漏和乏燃料無法冷卻的后果。

4 現(xiàn)場存在的問題和后續(xù)改進建議

4.1 現(xiàn)場存在的問題

秦山第三核電廠2臺機組自備用冗余系統(tǒng)投運以來，現(xiàn)場出現(xiàn)了一些問題，影響系統(tǒng)的安全穩(wěn)定運行。

4.1.1 接線出現(xiàn)過流現(xiàn)象

2016年，在1號機組缺陷處理過程中，發(fā)現(xiàn)接地線絕緣皮表面發(fā)粘。經(jīng)檢查確認，老化接線為接地線63597-0290，其他回路電流匯總后流經(jīng)此接地線，老化懷疑是流經(jīng)其電流過大，接線過熱，導致外部絕緣皮上出現(xiàn)發(fā)粘現(xiàn)象。該接線已經(jīng)運行4 a。經(jīng)確認兩臺機組相同接線均存在外部絕緣皮發(fā)粘現(xiàn)象，其他接線并無此現(xiàn)象。

現(xiàn)場接線截面面積2.5 mm2，其載流量約為22.5 A，但接地線與其他多根接線均放置在線槽中，散熱不佳，其載流量大大降低，導致接地線曾出現(xiàn)過流現(xiàn)象。導線的載流能力應大于此回路斷路器的額定電流，參考國家相關(guān)標準[8]，截面積為4 mm2的XLPE銅導線載流值應小于49 A，考慮到盤柜散熱條件不佳，線槽溫度約為35.5 ℃，在此溫度下的校正系數(shù)是0.96，其允許載流量下降至47 A，滿足現(xiàn)場要求。因此使用4 mm2銅芯阻燃絕緣導線更換現(xiàn)場故障導線。

4.1.2 盤柜內(nèi)散熱設(shè)計不合理

新增盤柜背部通風孔較小且位置不好，散熱設(shè)計不佳，電源本身發(fā)熱量大，電源后部風扇處未設(shè)置通風口,導致無法及時將熱量從盤柜內(nèi)導出，造成盤柜內(nèi)溫度較高，詳見表4，溫度過高對設(shè)備運行的穩(wěn)定性、可靠性及壽命都有一定的影響。

表4 新增盤柜溫度一覽表

4.1.3 繼電器接線密集，出現(xiàn)短路現(xiàn)象

經(jīng)檢查發(fā)現(xiàn)，繼電器接線較為密集，許多繼電器的單個端子同時接了兩根導線，因線鼻子太小，接線產(chǎn)生硬力，隨著時間推移，很容易發(fā)生觸碰短路事故。變更實施以來，現(xiàn)場已出現(xiàn)兩次短路現(xiàn)象(表5)，分別發(fā)生在兩臺機組，因此表明該現(xiàn)象存在普遍性，也是系統(tǒng)安全運行的一大隱患。

表5 已出現(xiàn)的兩次短路現(xiàn)象

4.2 后續(xù)改進建議

4.2.1 盤柜增加通風裝置

優(yōu)化盤柜內(nèi)部通風，增加通風裝置。在盤柜頂部安裝風扇，降低盤柜內(nèi)部溫度，保證電源內(nèi)部熱量及時導出，同時配備過濾網(wǎng)，防止外部灰塵進入。

4.2.2 使用新型商用產(chǎn)品簡化設(shè)計

原設(shè)計中冗余保護回路設(shè)計復雜，受到二極管、繼電器觸點容量等因素影響，選擇四路并聯(lián)冗余回路，增加了現(xiàn)場接線，現(xiàn)場故障點增多，出現(xiàn)短路斷路現(xiàn)象，在一定程度上降低了系統(tǒng)運行的可靠性。比如現(xiàn)場繼電器觸點容量5 A，回路電流超過5 A，觸點將損壞。當一臺電源運行時，正常電流約13 A，若兩路出現(xiàn)失效，則整個冗余保護回路可能失效。

圖5 電源冗余模塊原理圖

因此建議簡化設(shè)計，直接采用市場已有的成熟冗余模塊實現(xiàn)電源冗余，圖5是采用某公司的電源冗余產(chǎn)品組成的原理圖，該冗余模塊配合兩個輸入通道，彼此完全獨立，模塊中的各個控制電路、輔助電壓或其他電路均分別針對各路輸入設(shè)計，此雙通道輸入冗余模塊可視為結(jié)合到一個課題中的兩個單獨的冗余模塊，唯一的共同點是在輸出端將兩個單獨電路結(jié)合到一起的電路。僅用一個模塊即可滿足電源冗余的要求，在此基礎(chǔ)上，還可以在每個直流電源輸出端增加斷路器或者熔斷器進行限流保護。

該電源冗余模塊預計使用壽命可達15 a，超過電源的使用壽命，在一定程度上其可靠性高于電源本身，且冗余模塊自帶報警和保護功能，可簡化設(shè)計，避免引入其他不必要的故障點，提高設(shè)備運行的可靠性。

5.結(jié)論

重水堆燃料操作系統(tǒng)24 V DC控制電源失效造成重水泄漏和乏燃料失去冷卻，針對電源失效模式，從電源預防性維修大綱的優(yōu)化、備件庫存管理入手，提高設(shè)備可靠性，避免因設(shè)備失效而出現(xiàn)嚴重后果。另一方面，在系統(tǒng)安全性入手，通過變更為24 V DC電源增加冗余設(shè)計，分別為A/C側(cè)電源增加一臺備用電源，有效提高了24 V DC控制電源的運行可靠性。自備用電源投運以來，滿足設(shè)計需求，但現(xiàn)場仍出現(xiàn)接線過流、短路等現(xiàn)象為設(shè)備運行帶來隱患，因此為了進一步提高設(shè)備可靠性，建議增加盤柜通風裝置，簡化原有設(shè)計，減少故障點，確保機組的安全穩(wěn)定運行。