呂鵬飛，張家旭，梁 濤，劉開沅，龐 磊，楊 凱，邱士龍

(北京石油化工學(xué)院 安全工程學(xué)院，北京 102617)

0 引言

市政污水管網(wǎng)是城市公共基礎(chǔ)設(shè)施的重要組成部分，由于尺度大、分支多、密閉性強(qiáng)，其內(nèi)往往積聚可燃?xì)怏w，極易發(fā)生氣體爆炸事故并造成大量人員傷亡和財(cái)產(chǎn)損失。例如，2013年中國(guó)山東省青島市“11·22”中石化東黃地下輸油管道發(fā)生泄漏，揮發(fā)油氣在市政排水暗渠內(nèi)積聚遇火花發(fā)生爆炸，造成62人死亡、136人受傷；2014年中國(guó)臺(tái)灣高雄“8·1”地下燃?xì)夤艿佬孤┍ㄊ鹿剩孤┤細(xì)庋嘏潘浜瓟U(kuò)散遇火源發(fā)生爆炸，造成30人死亡、310人受傷。針對(duì)市政污水管網(wǎng)開展可燃?xì)怏w爆炸災(zāi)害防治研究尤為必要。

目前，學(xué)者們對(duì)市政污水管網(wǎng)等典型受限空間氣體爆炸開展了一系列研究。彭述娟[1]借助實(shí)驗(yàn)和數(shù)值模擬手段，建立了基于風(fēng)險(xiǎn)矩陣的污水管道氣體爆炸風(fēng)險(xiǎn)評(píng)估模型；馮長(zhǎng)根等[2]模擬研究了獨(dú)頭巷道中點(diǎn)火位置對(duì)瓦斯爆炸后果的影響，結(jié)果表明點(diǎn)火位置離封閉端越近，各個(gè)測(cè)點(diǎn)上的超壓越大；Kindracki等[3]實(shí)驗(yàn)研究了在豎直密閉管道底部、中部和頂部點(diǎn)火對(duì)甲烷-氧氣混合氣體爆炸超壓的影響，發(fā)現(xiàn)中部點(diǎn)火時(shí)最大爆炸超壓最大，底部點(diǎn)火次之，頂部點(diǎn)火最??；Chao等[4]實(shí)驗(yàn)研究了圓柱狀泄壓容器內(nèi)點(diǎn)火位置對(duì)甲烷爆炸超壓峰值的影響，發(fā)現(xiàn)中部點(diǎn)火時(shí)超壓形成“雙峰值”現(xiàn)象；曹勇等[5]利用高速攝像、紋影技術(shù)和壓力測(cè)試系統(tǒng)對(duì)不同點(diǎn)火位置及不同破膜壓力條件下氫氣-空氣預(yù)混氣的泄爆特性進(jìn)行研究，結(jié)果表明在前端點(diǎn)火條件下出現(xiàn)了聲學(xué)振蕩現(xiàn)象，對(duì)內(nèi)部壓力產(chǎn)生顯著影響；李國(guó)慶等[6]研究了不同點(diǎn)火位置對(duì)油氣爆炸超壓特性的影響，結(jié)果表明中部和口部點(diǎn)火時(shí)，超壓曲線振蕩明顯；Guo等[7]實(shí)驗(yàn)研究了點(diǎn)火位置對(duì)小長(zhǎng)徑比容器內(nèi)氫氣-空氣混合氣泄爆過程的影響，發(fā)現(xiàn)中部點(diǎn)火能形成最大內(nèi)部爆炸超壓，口部點(diǎn)火能形成最大外部爆炸超壓，而且2種情況下外部火焰長(zhǎng)度比底部點(diǎn)火更為明顯；任少云[8]研究了密閉圓柱罐內(nèi)甲烷-空氣不均勻分布對(duì)混合氣體燃燒的影響，發(fā)現(xiàn)在容器上部點(diǎn)火時(shí)，分層混合氣體的火焰?zhèn)鞑ポ^快，其最大瞬態(tài)火焰?zhèn)鞑ニ俣?、超壓峰值均大于均勻混合氣體的數(shù)值；何學(xué)超等[9]通過自行設(shè)計(jì)的90°彎曲管道燃燒平臺(tái)，研究了不同點(diǎn)火位置對(duì)丙烷-空氣預(yù)混火焰?zhèn)鞑ヌ匦缘挠绊懀Y(jié)果表明水平點(diǎn)火條件下火焰陣面從層流燃燒轉(zhuǎn)變?yōu)橥牧魅紵?，而垂直點(diǎn)火條件下，基本處于層流燃燒狀態(tài)；王濤等[10]研究了在半封閉實(shí)驗(yàn)管道敞口端點(diǎn)火條件下甲烷-空氣爆炸火焰的形態(tài)變化，發(fā)現(xiàn)火焰?zhèn)鞑コ尸F(xiàn)出明顯的震蕩現(xiàn)象，火焰鋒面在正向-反向-正向的循環(huán)中不斷向管內(nèi)傳播；王超強(qiáng)等[11]在12 m3密閉空間內(nèi)開展了甲烷-空氣預(yù)混氣體爆炸實(shí)驗(yàn)，分析了有泄爆口時(shí)點(diǎn)火位置對(duì)爆炸火焰形態(tài)的影響，得出尾部點(diǎn)火和中心點(diǎn)火時(shí)火球大小和火焰噴射長(zhǎng)度遠(yuǎn)大于前端點(diǎn)火；孫從煌等[12]研究了點(diǎn)火位置對(duì)密閉管道中氫氣-空氣燃爆特性的影響，結(jié)果表明點(diǎn)火位置距管左端壁面越遠(yuǎn)，中間節(jié)點(diǎn)處溫度越高，溫升越快。此外，杜揚(yáng)等[13]、李國(guó)慶等[14]將點(diǎn)火位置設(shè)置在水平管道一端，對(duì)水平管道和豎直管道組成的T型結(jié)構(gòu)管道開展油氣爆炸特性實(shí)驗(yàn)研究。

綜合目前研究成果發(fā)現(xiàn)，盡管對(duì)不同點(diǎn)火位置條件下可燃?xì)怏w在復(fù)雜結(jié)構(gòu)管道中的爆燃特性開展了研究，但未充分結(jié)合市政污水管網(wǎng)結(jié)構(gòu)和尺寸特點(diǎn)，對(duì)其內(nèi)可燃?xì)怏w的爆燃特性、災(zāi)害演化等研究相對(duì)不足，而且針對(duì)在豎直管道內(nèi)點(diǎn)火，開展氣體爆炸由豎直管道向水平管道傳播的過程及規(guī)律研究目前較少涉及，制約了市政污水管網(wǎng)爆燃災(zāi)害機(jī)理的揭示及防治技術(shù)的發(fā)展。鑒于此，本文結(jié)合市政污水管網(wǎng)實(shí)際特點(diǎn)，研究了不同點(diǎn)火位置對(duì)甲烷爆燃?jí)毫?、溫度和火焰?zhèn)鞑ニ俣鹊挠绊?，為市政污水管網(wǎng)甲烷爆燃事故預(yù)防及相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)制定提供依據(jù)。

1 數(shù)值模型

1.1 數(shù)值方法

研究不同點(diǎn)火位置對(duì)市政污水管網(wǎng)甲烷爆燃特性的影響，借助三維流體動(dòng)力學(xué)模擬軟件Fluidyn-MP進(jìn)行模擬，該軟件是由法國(guó)Fluidyn公司開發(fā)的多物理場(chǎng)仿真軟件，可用于三維受限、半受限和開放空間爆炸仿真，軟件中假設(shè)可燃?xì)怏w爆炸為單步不可逆化學(xué)反應(yīng)，采用有限體積法對(duì)包括質(zhì)量守恒方程、動(dòng)量守恒方程和能量守恒方程等一系列方程組進(jìn)行求解來解決氣體爆炸過程中的氣體動(dòng)力學(xué)行為，并通過湍流模型模擬氣體爆炸中的湍流行為。

1.2 數(shù)值模型實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證

為了驗(yàn)證數(shù)值方法的有效性，本文將數(shù)值模擬結(jié)果與課題組前期開展的實(shí)驗(yàn)結(jié)果[15]進(jìn)行對(duì)比。實(shí)驗(yàn)是在管道內(nèi)進(jìn)行的甲烷-空氣混合物的爆燃，實(shí)驗(yàn)管道如圖1所示。該管道由5段圓形短管組成，編號(hào)依次為1，2，3，4，5，其中1號(hào)短管長(zhǎng)度為0.497 5 m，其余4段長(zhǎng)度均為0.995 m，各段短管之間通過圓形法蘭連接，構(gòu)成1根總長(zhǎng)為4.477 5 m的直管。管道內(nèi)徑為0.199 m，壁厚為0.01 m，最大耐壓約為5 MPa。實(shí)驗(yàn)時(shí)管道左側(cè)開口、右側(cè)封閉且為點(diǎn)火端，在2號(hào)和3號(hào)短管之間夾1層塑料薄膜，并在1號(hào)和2號(hào)短管內(nèi)充入甲烷后靜置，確保管道內(nèi)空氣與甲烷混合良好，甲烷的體積濃度約為10.2%。在管道上安裝5個(gè)壓力傳感器，距離右側(cè)點(diǎn)火位置的距離與管道內(nèi)徑的比值(L/D)分別為1.25，5，10，15，20。

圖1 實(shí)驗(yàn)管道Fig.1 Experimental pipeline

根據(jù)實(shí)驗(yàn)條件，利用流體動(dòng)力學(xué)軟件Fluidyn-MP建立數(shù)值模型，保證管道尺寸、測(cè)點(diǎn)位置與實(shí)驗(yàn)一致，在管道內(nèi)充滿10.2%的甲烷，將管壁設(shè)置為絕熱光滑，初始?jí)毫?.1 MPa，初始溫度為298 K。將數(shù)值模擬結(jié)果與實(shí)驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行對(duì)比如圖2所示。

圖2 數(shù)值模擬與實(shí)驗(yàn)峰值超壓對(duì)比Fig.2 Comparison curve of numerical simulation and experimental peak overpressure

由圖2可知，數(shù)值模擬與實(shí)驗(yàn)峰值超壓曲線相近，均隨著L/D的增加呈現(xiàn)先增大后減小的變化趨勢(shì)，其中絕對(duì)誤差均值為1.5 kPa，相對(duì)誤差均值為7.9%，其原因與實(shí)驗(yàn)管道的粗糙度、壁面散熱、壓力傳感器的精度和靈敏度等因素有關(guān)。通過數(shù)值模擬與實(shí)驗(yàn)的對(duì)比驗(yàn)證，本文的數(shù)值模擬結(jié)果具有較高的置信度，采用的數(shù)值方法較為可行。

1.3 模擬方案

市政污水管網(wǎng)廣泛存在于城市的道路支線上，普遍由豎直檢查井和水平井構(gòu)成。其中檢查井直徑約為0.7 m，深度一般為2～6 m，2個(gè)檢查井間距為50 m左右，水平井直徑為0.4～1.0 m。污水管網(wǎng)內(nèi)往往積聚甲烷等可燃?xì)怏w，在點(diǎn)火源作用下極易發(fā)生爆炸事故。此外，受施工環(huán)境和條件的影響，實(shí)際市政污水管網(wǎng)極其復(fù)雜，往往存在轉(zhuǎn)彎、分支、交叉等復(fù)雜結(jié)構(gòu)形式，不同位置管網(wǎng)尺寸差異較大。為便于分析，數(shù)值模擬時(shí)對(duì)市政污水管網(wǎng)進(jìn)行簡(jiǎn)化，利用對(duì)稱性建立了由頂端封閉、深度為4 m的豎直檢查井和兩端開口、左右兩側(cè)長(zhǎng)度均為20 m的水平井構(gòu)成的數(shù)值模型，如圖3所示，檢查井和水平井的截面尺寸均為0.7 m×0.7 m。在模型內(nèi)設(shè)置測(cè)點(diǎn)用于監(jiān)測(cè)爆燃?jí)毫Α囟鹊葦?shù)據(jù)，其中測(cè)點(diǎn)1～11布置在水平井內(nèi)，相鄰測(cè)點(diǎn)間距為2 m，測(cè)點(diǎn)12布置在水平井與檢查井中心線相交處，測(cè)點(diǎn)13～21布置在豎直檢查井內(nèi)，相鄰測(cè)點(diǎn)間距為0.5 m。

圖3 數(shù)值模型示意Fig.3 Schematic diagram of numerical model

為研究不同點(diǎn)火位置對(duì)市政污水管網(wǎng)甲烷爆燃特性的影響，設(shè)計(jì)3種模擬方案，其中點(diǎn)火位置分別在檢查井上部(監(jiān)測(cè)點(diǎn)21)、中部(監(jiān)測(cè)點(diǎn)17)和下部(監(jiān)測(cè)點(diǎn)13)。考慮到污水管網(wǎng)內(nèi)可燃性氣體主要成分為甲烷，模擬時(shí)對(duì)氣體成分進(jìn)行簡(jiǎn)化處理，將檢查井和水平井內(nèi)充滿9.5%的甲烷，采用絕熱光滑邊界面條件，初始?jí)毫?01.325 kPa，初始溫度為298 K。

2 結(jié)果與討論

2.1 爆燃?jí)毫τ绊懛治?/h3>

選取水平井左側(cè)端口測(cè)點(diǎn)1、中間測(cè)點(diǎn)6、水平井和檢查井相交測(cè)點(diǎn)12、檢查井中部測(cè)點(diǎn)17作為考察點(diǎn)，根據(jù)模擬結(jié)果，得到點(diǎn)火位置分別在檢查井上部、中部和下部時(shí)各測(cè)點(diǎn)壓力時(shí)程變化曲線如圖4所示。

圖4 不同點(diǎn)火位置下的壓力時(shí)程變化Fig.4 Curves of pressure vs.time under different ignition position

由圖4(a)可知，當(dāng)檢查井上部點(diǎn)火時(shí)各測(cè)點(diǎn)的壓力時(shí)程變化趨勢(shì)相似，隨著時(shí)間的增加爆燃?jí)毫χ饾u增大到峰值而后迅速衰減，這主要是因?yàn)榧淄楸稽c(diǎn)燃后，加速燃燒膨脹放出巨大的能量，爆燃?jí)毫ι仙⑦_(dá)到最大值，隨后甲烷燃燒完全，產(chǎn)生的能量在兩側(cè)端口泄放造成爆燃?jí)毫λp。0.3 s后爆燃?jí)毫Τ霈F(xiàn)反復(fù)振蕩，分析認(rèn)為爆炸波從左側(cè)端口傳出使水平井和檢查井內(nèi)部負(fù)壓增大，空氣倒吸造成壓力振蕩，各測(cè)點(diǎn)表現(xiàn)為明顯的亥姆霍茲振蕩，此現(xiàn)象Hisken等[16]、Wan等[17]通過實(shí)驗(yàn)也得到了驗(yàn)證。此外，由圖4(b)，4(c)可知，當(dāng)檢查井中部和下部點(diǎn)火時(shí)，壓力時(shí)程變化與圖4(a)表現(xiàn)出類似的特征。為進(jìn)一步對(duì)比分析，根據(jù)模擬結(jié)果得到檢查井上部、中部和下部點(diǎn)火時(shí)各測(cè)點(diǎn)壓力峰值變化曲線如圖5所示。

圖5 不同點(diǎn)火位置下的壓力峰值變化Fig.5 Change of peak pressure under different ignition position

由圖5可知，檢查井上部、中部和下部點(diǎn)火時(shí)，各壓力峰值曲線變化趨勢(shì)一致，并以測(cè)點(diǎn)7為臨界點(diǎn)呈現(xiàn)出明顯的分段性。其中測(cè)點(diǎn)7～1壓力峰值逐漸下降，并在測(cè)點(diǎn)1(水平井左側(cè)端口)處出現(xiàn)最小值，3條曲線基本保持重疊；測(cè)點(diǎn)8～21的壓力峰值處于平穩(wěn)狀態(tài)，當(dāng)在檢查井上部點(diǎn)火時(shí)，峰值壓力保持在154.9 kPa左右；當(dāng)在檢查井中部點(diǎn)火時(shí)，峰值壓力保持在152 kPa左右；當(dāng)在檢查井下部點(diǎn)火時(shí)，峰值壓力保持在156.6 kPa左右。分析認(rèn)為，當(dāng)在檢查井上部、中部和下部點(diǎn)火時(shí)，隨著爆炸反應(yīng)的進(jìn)行壓力逐漸增大，由于檢查井頂端封閉，造成檢查井及其相連的水平井內(nèi)部分區(qū)域(測(cè)點(diǎn)8～21)可燃?xì)怏w分子間的碰撞幾率增加，化學(xué)反應(yīng)程度加劇，爆燃?jí)毫Ψ逯稻S持在較高水平，而在水平井左側(cè)端口及附近區(qū)域(測(cè)點(diǎn)1～7)，受端口泄壓效應(yīng)的影響，爆炸過程中釋放出大量的壓力，同時(shí)，未燃?xì)怏w從端口處泄放減少了反應(yīng)物含量，造成壓力峰值出現(xiàn)不同程度的衰減。

2.2 爆炸溫度影響分析

在不同點(diǎn)火位置條件下，選取水平井左側(cè)端口至點(diǎn)火位置區(qū)域作為考察范圍，得到點(diǎn)火位置分別在檢查井上部、中部和下部時(shí)測(cè)點(diǎn)爆炸溫度峰值變化曲線如圖6所示。

圖6 不同點(diǎn)火位置下的溫度峰值變化Fig.6 Change of peak temperature under different ignition position

由圖6可知，當(dāng)點(diǎn)火位置分別在檢查井上部、中部和下部時(shí)，各溫度峰值曲線變化趨勢(shì)基本一致。其中在點(diǎn)火位置附近，爆炸溫度峰值維持在較高水平并出現(xiàn)最大值，分別為2 414 ，2 385和2 338 K，可見上部點(diǎn)火時(shí)數(shù)值最大，中部點(diǎn)火時(shí)數(shù)值居中，下部點(diǎn)火時(shí)數(shù)值最小。分析認(rèn)為，由于檢查井和水平井內(nèi)充滿9.5%的甲烷，處于化學(xué)當(dāng)量濃度，當(dāng)點(diǎn)火位置分別在檢查井上部、中部和下部時(shí)，點(diǎn)火后甲烷在較短時(shí)間內(nèi)快速反應(yīng)，并釋放大量的熱，溫度迅速增加到峰值。由于檢查井頂端封閉，抑制了爆炸能量的逸散，而且對(duì)檢查井內(nèi)爆炸溫度的維持起主導(dǎo)作用，而水平井兩端開口，促進(jìn)了爆炸能量的逸散，“抑制”和“促進(jìn)”雙重作用造成爆炸溫度峰值出現(xiàn)在點(diǎn)火點(diǎn)附近。此外，當(dāng)點(diǎn)火位置分別在檢查井上部、中部和下部時(shí)，檢查井抑制爆炸能量的逸散作用逐漸減弱，而水平井促進(jìn)爆炸能量的逸散作用逐漸增強(qiáng)，但檢查井抑制爆炸能量的逸散作用對(duì)點(diǎn)火點(diǎn)附近爆炸溫度的維持仍然占主導(dǎo)地位，因此，造成爆炸溫度峰值逐漸減小但相差不大。

此外，由圖6可知，在水平井內(nèi)，隨著爆炸過程向左側(cè)端口發(fā)展，爆炸溫度峰值逐漸減小，在水平井內(nèi)近似呈線性衰減并在端口處出現(xiàn)最小值，3種情況下分別為2 012.4，2 012和2 093 K。分析認(rèn)為，隨著測(cè)點(diǎn)與水平井左側(cè)端口距離的逐漸減小，水平井促進(jìn)爆炸能量的逸散作用逐漸增強(qiáng)，并對(duì)爆炸溫度的影響起主導(dǎo)作用，因此，造成水平井內(nèi)溫度峰值近似呈線性衰減并在左側(cè)端口出現(xiàn)最小值。

2.3 火焰?zhèn)鞑ニ俣扔绊懛治?/h3>

選取水平井左側(cè)端口至點(diǎn)火位置區(qū)域作為考察范圍，得到點(diǎn)火位置分別在檢查井上部、中部和下部時(shí)各測(cè)點(diǎn)火焰?zhèn)鞑ニ俣茸兓€如圖7所示。

圖7 不同點(diǎn)火位置下的火焰?zhèn)鞑ニ俣茸兓疐ig.7 Change of flame propagation velocity under different ignition positions

由圖7可知，當(dāng)點(diǎn)火位置在檢查井上部(測(cè)點(diǎn)21)和中部(測(cè)點(diǎn)17)時(shí)，兩者火焰?zhèn)鞑ニ俣茸兓厔?shì)相似，隨著與點(diǎn)火位置距離的增加火焰?zhèn)鞑ニ俣戎饾u增大，但在檢查井拐角附近(測(cè)點(diǎn)13～11)出現(xiàn)下降，而后沿水平井至左側(cè)端口(測(cè)點(diǎn)11～1)火焰?zhèn)鞑ニ俣扔种饾u增大。當(dāng)點(diǎn)火位置在檢查井下部時(shí)，在檢查井拐角附近火焰?zhèn)鞑ニ俣认仍龃蠛笮》鶞p小，而后沿水平井至左側(cè)端口又逐漸增大。

分析認(rèn)為，可燃?xì)怏w在檢查井內(nèi)點(diǎn)火后，反應(yīng)初期火焰緩慢發(fā)展，在點(diǎn)火位置附近傳播速度較小，與點(diǎn)火位置在檢查井下部相比，當(dāng)點(diǎn)火位置在檢查井上部和中部時(shí)，檢查井為爆炸反應(yīng)的加劇和火焰的快速發(fā)展提供了較長(zhǎng)的物理空間，造成火焰?zhèn)鞑ニ俣让黠@增大。同時(shí)，當(dāng)火焰由檢查井底部傳播到水平井時(shí)(測(cè)點(diǎn)13～11)，由于截面面積突然增大，擴(kuò)容現(xiàn)象明顯，造成火焰?zhèn)鞑ニ俣人p顯著，分別由125 m/s減小到63 m/s，由71.4 m/s減小到41.2 m/s，降幅分別為49.6%和42.3%。而點(diǎn)火位置在檢查井下部時(shí)，由于點(diǎn)火位置與水平井垂直距離較短，火焰發(fā)展后的速度相對(duì)較低，在檢查井和水平井交界面的擴(kuò)容現(xiàn)象對(duì)火焰?zhèn)鞑ニ俣扔绊戄^小，因此由測(cè)點(diǎn)13～11火焰?zhèn)鞑ニ俣瘸尸F(xiàn)出先增大后小幅減小，即由0 m/s增加到5.65 m/s而后減小到4.25 m/s。此后，當(dāng)爆炸由豎直檢查井發(fā)展到水平井并在其內(nèi)傳播時(shí)，前驅(qū)爆炸沖擊波對(duì)水平井內(nèi)未燃?xì)怏w進(jìn)行壓縮，使其向前運(yùn)動(dòng)并產(chǎn)生湍流，加速了燃燒過程，造成火焰?zhèn)鞑ニ俣戎饾u增大。此外，由于水平井左右兩端開口且長(zhǎng)度均為20 m，為爆炸火焰的發(fā)展提供一個(gè)半開敞空間，端口處的泄爆過程造成火焰進(jìn)一步加速，因此，沿水平井至左側(cè)端口火焰?zhèn)鞑ニ俣瘸示€性增長(zhǎng)，并在端口處出現(xiàn)最大值，在檢查井上部、中部和下部點(diǎn)火3種情況下速度分別為306，306.2，331.7 m/s。

3 結(jié)論

1)當(dāng)點(diǎn)火位置分別在檢查井上部、中部和下部時(shí)，管網(wǎng)內(nèi)測(cè)點(diǎn)壓力時(shí)程變化曲線相似，均表現(xiàn)為亥姆霍茲振蕩，相同測(cè)點(diǎn)的爆燃?jí)毫ο嘟?。表明點(diǎn)火位置的不同未造成爆燃?jí)毫Φ娘@著差異。

2)在檢查井不同位置點(diǎn)火時(shí)，爆炸溫度均在點(diǎn)火位置附近出現(xiàn)最大值，但上部點(diǎn)火時(shí)數(shù)值最大為2 414 K，中部點(diǎn)火時(shí)居中為2 385 K，下部點(diǎn)火時(shí)最小為2 338 K，而在水平井內(nèi)溫度峰值均近似呈線性衰減并在左側(cè)端口出現(xiàn)最小值，表明點(diǎn)火位置的不同造成爆炸溫度存在不同程度的差異。

3)與下部點(diǎn)火相比，上部和中部點(diǎn)火時(shí)檢查井內(nèi)火焰?zhèn)鞑ニ俣瘸示€性增大，但在檢查井和水平井連接處擴(kuò)容效應(yīng)造成火焰?zhèn)鞑ニ俣人p顯著，降幅分別為49.6%和42.3%，而在水平井內(nèi)，不同位置點(diǎn)火時(shí)火焰?zhèn)鞑ニ俣染瞥示€性增大并在端口出現(xiàn)最大值。可見點(diǎn)火位置的不同造成火焰?zhèn)鞑ニ俣鹊拿黠@差異。