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        氣體鉆井井下燃爆界限快速測(cè)量裝置的研制與試驗(yàn)

        2019-10-30 07:01:52李一博李永杰
        石油鉆探技術(shù) 2019年5期
        關(guān)鍵詞:氣腔界限甲烷

        李一博, 李永杰

        (油氣藏地質(zhì)及開(kāi)發(fā)工程國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室(西南石油大學(xué)),四川成都 610500)

        井下燃爆是指氣體鉆井鉆遇含氣層位時(shí)發(fā)生可燃?xì)怏w燃爆的現(xiàn)象[1]。井下燃爆的條件是地層中的烴類(lèi)氣體進(jìn)入井筒與空氣混合,達(dá)到井筒環(huán)境條件下的燃爆界限,且鉆具摩擦形成的高溫足以點(diǎn)燃混合氣。井下燃爆經(jīng)常發(fā)生在以空氣為循環(huán)介質(zhì)的氣體鉆井中[2],給氣體鉆井的井下安全帶來(lái)很大挑戰(zhàn)。國(guó)內(nèi)外針對(duì)氣體鉆井井下燃爆問(wèn)題已經(jīng)進(jìn)行了一些研究,但主要集中在排砂管線返出氣體的監(jiān)測(cè)方面,針對(duì)井下環(huán)境進(jìn)行燃爆的試驗(yàn)研究比較少,特別是不同壓力、溫度和混合氣體積分?jǐn)?shù)下發(fā)生燃爆規(guī)律方面的研究鮮有報(bào)道。為此,筆者研制了現(xiàn)場(chǎng)快速直接測(cè)定地層烴類(lèi)氣體燃爆界限的裝置,并給出了高效測(cè)量方法,開(kāi)展了快速測(cè)量燃爆界限的試驗(yàn),驗(yàn)證了該測(cè)量裝置的安全性和精確性,得到了溫度和壓力升高會(huì)使甲烷燃爆范圍變寬的規(guī)律。

        1 燃爆界限測(cè)量裝置的研制

        為滿足不同井眼條件下快速測(cè)量燃爆界限的要求,依據(jù)最優(yōu)原則選擇控制壓力、溫度和混合氣體積分?jǐn)?shù)這3 個(gè)可變參數(shù);為達(dá)到經(jīng)濟(jì)高效的目的,以溫度為最先控制量,在調(diào)配好混合氣體積分?jǐn)?shù)的條件下加壓進(jìn)行燃爆試驗(yàn)。在此基礎(chǔ)上,研制了氣體鉆井井下燃爆界限測(cè)量裝置,該裝置由高溫高壓可變?nèi)莘e燃爆測(cè)試筒(簡(jiǎn)稱(chēng)測(cè)試筒)和系統(tǒng)總成2 部分組成。

        測(cè)試筒主要由氣腔、柱塞與推進(jìn)機(jī)構(gòu)、支架與底座等3 部分組成,如圖1 所示。氣腔為一個(gè)可以模擬地層或井下壓力、溫度的圓柱狀封閉空間,其直徑大于臨界熄火直徑,長(zhǎng)度足夠形成連續(xù)傳播的火焰,而且氣腔足夠長(zhǎng),還能使測(cè)試中的壓力調(diào)節(jié)范圍足夠大;氣腔內(nèi)有攪拌球和磁力驅(qū)動(dòng)裝置,用于攪拌氣腔內(nèi)的氣體,使之均勻混合。柱塞與推進(jìn)機(jī)構(gòu)改變體積,可以調(diào)節(jié)氣腔內(nèi)的壓力及氣腔進(jìn)氣與排氣的量。測(cè)試筒上有一套控制供給空氣和地層烴類(lèi)氣體的供氣系統(tǒng),可以通過(guò)安裝在其上的傳感器將數(shù)據(jù)輸送到計(jì)算機(jī),通過(guò)計(jì)算機(jī)實(shí)現(xiàn)自動(dòng)化控制,從而實(shí)現(xiàn)不同測(cè)試條件下的燃爆監(jiān)測(cè)與分析。

        圖 1 測(cè)試筒的結(jié)構(gòu)Fig.1 Structure of the test barrel

        測(cè)試筒周?chē)菧y(cè)試裝置的系統(tǒng)總成,包括:空氣和烴類(lèi)氣體的自動(dòng)控制供氣裝置,點(diǎn)火及溫度控制裝置,測(cè)試尾氣的處理及分析裝置,各相關(guān)傳感器和伺服控制機(jī)構(gòu),以及內(nèi)置分析、控制軟件的計(jì)算機(jī)。測(cè)試裝置的系統(tǒng)總成如圖2 所示。

        氣體鉆井井下燃爆界限測(cè)量裝置可以根據(jù)實(shí)際應(yīng)用效果,將裝置主體和其他相關(guān)輔助機(jī)構(gòu)集成為一個(gè)模塊。該模塊具有便攜、安全、高效、準(zhǔn)確的特點(diǎn),可以直接在井場(chǎng)提供服務(wù)。

        2 井下燃爆界限測(cè)量方法

        2.1 裝置使用方法

        打開(kāi)溫控箱,將氣腔加熱至設(shè)定溫度并待其溫度恒定,用空氣壓縮機(jī)向帶攪拌器的高壓氣瓶注入高壓空氣。如果進(jìn)行氮?dú)饣蚨趸細(xì)怏w測(cè)試,則注入一定量空氣后再向帶攪拌器的高壓氣瓶中注入高壓氮?dú)饣蚨趸細(xì)怏w并連續(xù)攪拌,直至罐中氧氣的體積分?jǐn)?shù)達(dá)到要求值。開(kāi)動(dòng)調(diào)速電機(jī),驅(qū)動(dòng)空心柱塞到達(dá)右死點(diǎn),同時(shí)帶攪拌器的高壓氣瓶中的混合氣體通過(guò)空氣/氮?dú)膺M(jìn)氣控制閥注入氣腔,使氣腔內(nèi)的壓力達(dá)到標(biāo)準(zhǔn)大氣壓。

        烴類(lèi)氣體氣瓶中的高壓氣體通過(guò)三通閥注入氣腔,根據(jù)預(yù)定烴類(lèi)氣體的體積分?jǐn)?shù)確定注入量。啟動(dòng)吸球電磁鐵,將攪拌球由儲(chǔ)球室內(nèi)吸出。啟動(dòng)調(diào)速電機(jī)驅(qū)動(dòng)空心柱塞左行,至端面到達(dá)儲(chǔ)球室中心位置,半遮蓋儲(chǔ)球室。吸球電磁鐵斷電,6 個(gè)電磁鐵排列的1 號(hào)電磁鐵啟動(dòng),攪拌球被吸到1 號(hào)電磁鐵位置。之后1 號(hào)電磁鐵斷電,2 號(hào)電磁鐵啟動(dòng),攪拌球移動(dòng)到2 號(hào)電磁鐵位置。按上述順序依次操作,直至攪拌球移動(dòng)到6 號(hào)電磁鐵位置。然后以相反順序操作,直至攪拌球又移動(dòng)到1 號(hào)電磁鐵位置。攪拌球往復(fù)運(yùn)動(dòng),直至左、右端全烴體積分?jǐn)?shù)傳感器讀數(shù)一致且穩(wěn)定,停止攪拌。攪拌結(jié)束時(shí),攪拌球停留在1 號(hào)電磁鐵位置。1 號(hào)電磁鐵斷電,吸球電磁鐵啟動(dòng),攪拌球被吸到緊靠柱塞端部的位置。將柱塞退至右死點(diǎn),吸球電磁鐵斷電,攪拌球落回儲(chǔ)球室,將柱塞向左推進(jìn),封住儲(chǔ)球室。通過(guò)帶防爆安全功能的可控排氣閥微量放氣,調(diào)整氣腔內(nèi)壓力至標(biāo)準(zhǔn)大氣壓。

        圖 2 測(cè)試裝置的系統(tǒng)總成Fig.2 System assembly of the test device

        關(guān)閉可控排氣閥,進(jìn)行測(cè)試。必要時(shí)調(diào)整壓力、溫度等參數(shù)并點(diǎn)火,直至點(diǎn)燃。測(cè)試結(jié)束后,打開(kāi)可控排氣閥排氣,尾氣通過(guò)安全排氣口排放,同時(shí)用氣體組分分析儀分析尾氣組分。此時(shí),螺桿推動(dòng)柱塞運(yùn)行至左死點(diǎn)位置,使氣腔內(nèi)尾氣完全排出,為下一次測(cè)試做好注氣準(zhǔn)備。

        氣體鉆井井下燃爆界限快速測(cè)量裝置的全部測(cè)試流程如圖3 所示。

        測(cè)量試驗(yàn)中,由儲(chǔ)球室的攪拌球?qū)馇粌?nèi)的混合氣體攪拌均勻。而在實(shí)際工況下,地層產(chǎn)出氣體與井筒中空氣的混合可能并不均勻,在現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用中可能存在一定誤差。但對(duì)于埋深1 000.00 m 的地層而言,地層壓力10~20 MPa,井筒壓力只有1 MPa左右,地層侵入井筒內(nèi)的烴類(lèi)氣體與空氣的混合速度極快,在一些井段氣體混合程度較為均勻,因此氣體鉆井井下燃爆界限快速測(cè)量裝置采用均勻混合氣體進(jìn)行試驗(yàn)的結(jié)果較為準(zhǔn)確。

        2.2 燃爆界限組合測(cè)量方法

        2.2.1 常壓(定壓)燃爆界限點(diǎn)測(cè)量

        以甲烷氣體為測(cè)試對(duì)象,介紹氣體鉆井井下燃爆界限快速測(cè)量裝置在常壓下測(cè)量燃爆界限的方法。常壓燃爆下限點(diǎn)的測(cè)量依據(jù)二分法原理,使取值點(diǎn)在要求的精度內(nèi)無(wú)限靠近實(shí)際燃爆下限點(diǎn),在溫度恒定時(shí)依次通入空氣和甲烷氣體,攪拌均勻后啟動(dòng)壓力恒定控制程序,設(shè)置氣腔內(nèi)壓力p 為0.1 MPa,前2 次試驗(yàn)中氣腔內(nèi)混合氣體體積分?jǐn)?shù)分別為富氧狀態(tài)下的必不燃全烴體積分?jǐn)?shù)CN和富氧狀態(tài)下的必燃全烴體積分?jǐn)?shù)CY,取CN和CY的中值CM并判斷CN與CY的差值是否滿足甲烷氣體體積分?jǐn)?shù)測(cè)量的允許誤差(ε=0.5%)[3],若滿足,則CM即為燃爆下限點(diǎn),否則測(cè)試體積分?jǐn)?shù)為CM時(shí)是否發(fā)生燃爆,根據(jù)結(jié)果對(duì)CY和CN進(jìn)行賦值,并重復(fù)上述過(guò)程,具體流程如圖4 所示(圖4 中,Y 和N 分別代表發(fā)生燃爆和不發(fā)生燃爆)。

        圖5 為利用二分法尋找常壓下燃爆下限點(diǎn)的示意圖(圖區(qū)中數(shù)字為試驗(yàn)序號(hào))。該方法可以根據(jù)燃爆情況調(diào)整注入氣腔混合氣的體積分?jǐn)?shù),高效測(cè)量該壓力和溫度下甲烷氣體的燃爆下限。

        圖 3 點(diǎn)火測(cè)試流程示意Fig.3 Schematic diagram of the ignition test flow

        圖 4 常壓燃爆界限點(diǎn)測(cè)量流程Fig. 4 Measurement process of normal pressure blasting limit point

        圖 5 利用二分法尋找常壓下燃爆下限點(diǎn)的示意Fig. 5 Using the dichotomy to find the lower blasting limit at normal pressure

        二分法原理同樣適于貧氧情況下點(diǎn)燃的甲烷氣體最大體積分?jǐn)?shù)的測(cè)量(即尋找燃爆上限點(diǎn)),只需改變注氣順序先向氣腔注入甲烷至壓力達(dá)到0.1 MPa再通入適量空氣,攪拌均勻后控制壓力在0.1 MPa,前2 次試驗(yàn)氣腔內(nèi)混合氣體體積分?jǐn)?shù)分別為貧氧狀態(tài)下的必不燃全烴體積分?jǐn)?shù)和貧氧狀態(tài)下的必燃全烴體積分?jǐn)?shù),再尋找中值、判斷誤差,并進(jìn)行燃爆試驗(yàn)。圖6 為利用二分法尋找常壓下燃爆上限點(diǎn)的示意圖(圖區(qū)中數(shù)字為試驗(yàn)序號(hào))。

        圖 6 利用二分法尋找常壓下燃爆上限點(diǎn)的示意Fig. 6 Using the dichotomy to find the upper blasting limit at normal pressure

        2.2.2 變壓燃爆界限點(diǎn)測(cè)量

        根據(jù)常壓(定壓)燃爆界限點(diǎn)測(cè)量結(jié)果,可獲得某一溫度和壓力下的燃爆界限,以此為基礎(chǔ),保持溫度不變,調(diào)整氣腔內(nèi)甲烷氣體的體積分?jǐn)?shù)至該溫度和壓力下燃爆上限以上或下限以下,氣腔內(nèi)甲烷體積分?jǐn)?shù)相對(duì)于燃爆界限的增減設(shè)置某一梯度ΔC,從原壓力開(kāi)始進(jìn)行點(diǎn)火測(cè)試,連續(xù)緩慢地推動(dòng)柱塞使壓力連續(xù)升高,同時(shí)連續(xù)點(diǎn)火。如果點(diǎn)燃,則測(cè)到該條件下點(diǎn)燃的最低壓力,增大或減小氣腔甲烷氣體的體積分?jǐn)?shù)后,重新進(jìn)行增壓測(cè)試。如果柱塞到達(dá)左端極限位置仍未點(diǎn)燃,則驗(yàn)證是否因增減梯度過(guò)大引起,直至因氣體密度過(guò)小而無(wú)法測(cè)量。

        變壓燃爆界限點(diǎn)測(cè)量流程如圖7 所示。利用該方法測(cè)量不同壓力下的燃爆下限點(diǎn)時(shí),根據(jù)定壓燃爆界限測(cè)量獲取某一溫度和壓力下的燃爆界限C,維持此溫度和壓力但氣腔內(nèi)甲烷氣體體積分?jǐn)?shù)相對(duì)燃爆下限減少0.5%,打開(kāi)電機(jī)推動(dòng)柱塞,通過(guò)減小氣腔體積的方式不斷增壓并持續(xù)點(diǎn)火,若增壓過(guò)程中發(fā)生燃爆則此壓力為該氣體體積分?jǐn)?shù)下發(fā)生燃爆的最小壓力(即測(cè)得此壓力和溫度下的燃爆下限點(diǎn)),可繼續(xù)減小甲烷氣體的體積分?jǐn)?shù)進(jìn)行增壓測(cè)量。

        已知某一溫度下壓力為0.1 MPa 時(shí)的燃爆下限,尋找其他壓力下燃爆下限的過(guò)程如圖8 所示。

        圖 7 變壓燃爆界限點(diǎn)測(cè)量流程Fig. 7 Measurement process of variable pressure blasting limit point

        圖 8 利用二分法尋找變壓下燃爆下限點(diǎn)的過(guò)程Fig. 8 The process of find the lower blasting limit under variable pressure by dichotomy

        燃爆上限隨壓力改變的測(cè)量與燃爆下限的原理基本相同,只是將C 定義為某一溫度和壓力下的燃爆上限,燃爆發(fā)生后令C=C+ΔC,再次進(jìn)行試驗(yàn)。已知某一溫度下壓力為0.1 MPa 時(shí)的燃爆上限,尋找其他壓力下燃爆上限點(diǎn)的過(guò)程如圖9 所示。

        圖 9 利用二分法尋找變壓下燃爆上限點(diǎn)的過(guò)程Fig. 9 The process of find the upper blasting limit under variable pressure by dichotomy

        2.2.3 給定溫度-壓力變化范圍的燃爆上下限曲面測(cè)量

        根據(jù)給定溫度和定壓燃爆界限點(diǎn)測(cè)量結(jié)果得出該壓力和溫度下的燃爆界限;然后改變壓力,繪制出燃爆界限隨壓力變化的曲線;最后通過(guò)改變最初的溫度條件,得到燃爆界限隨溫度和壓力變化的曲面,如圖10 所示。

        圖 10 利用各溫度對(duì)應(yīng)的變壓燃爆曲線制作的燃爆曲面Fig. 10 Using the variable pressure blasting curve corresponding to each temperature to plot a blasting curve surface

        根據(jù)測(cè)得的數(shù)據(jù),合理調(diào)整鉆井方案,可避免出現(xiàn)井下燃爆及其帶來(lái)的不良后果。

        2.3 現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用方法

        現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用中,排砂管線內(nèi)的傳感器測(cè)量經(jīng)過(guò)除塵、干燥后氣體各組分的體積分?jǐn)?shù),并根據(jù)測(cè)量結(jié)果配制出相同指標(biāo)的烴類(lèi)氣體。以配制出的氣體為研究對(duì)象,測(cè)量其在不同條件下的燃爆界限,最后根據(jù)大量試驗(yàn)結(jié)果得出該氣體的燃爆曲面。根據(jù)排砂管線內(nèi)傳感器的測(cè)量數(shù)據(jù),動(dòng)態(tài)調(diào)節(jié)配制出的烴類(lèi)氣體,及時(shí)修正燃爆曲面,以便獲得精確的預(yù)測(cè)結(jié)果。

        后續(xù)生產(chǎn)過(guò)程中,將排砂管線內(nèi)傳感器的實(shí)時(shí)測(cè)量數(shù)據(jù)與燃爆裝置所得出的燃爆曲面結(jié)合,判斷氣體鉆井過(guò)程中可能發(fā)生燃爆的階段,適時(shí)將空氣改為氮?dú)狻@井液等,以保證鉆井安全。

        3 井下燃爆試驗(yàn)

        為檢驗(yàn)氣體鉆井井下燃爆界限快速測(cè)量裝置的安全性和精確度,以甲烷氣體為試驗(yàn)對(duì)象,配制了甲烷氣體和空氣的混合氣,在不同壓力和溫度下,進(jìn)行混合氣井下燃爆界限測(cè)定試驗(yàn)。壓力一定、溫度不定時(shí)的試驗(yàn)數(shù)據(jù)及結(jié)果見(jiàn)表1,壓力不定、溫度基本穩(wěn)定時(shí)的試驗(yàn)數(shù)據(jù)及結(jié)果見(jiàn)表2。

        表 1 壓力一定、溫度不定時(shí)的試驗(yàn)數(shù)據(jù)及結(jié)果Table 1 Test data and results with constant pressure and variable temperature

        表 2 壓力不定、溫度基本穩(wěn)定時(shí)的試驗(yàn)數(shù)據(jù)及結(jié)果Table 2 Test data and results with variable pressure and nearly constant temperature

        從表1 可以看出:37.0 ℃溫度下,體積分?jǐn)?shù)4.75% 的甲烷氣體發(fā)生燃爆,而在38.0 ℃ 溫度下體,積分?jǐn)?shù)4.73%的甲烷氣體不發(fā)生燃爆,但當(dāng)溫度升至83.0 ℃時(shí)就會(huì)發(fā)生燃爆;37.0 ℃溫度下,體積分?jǐn)?shù)14.80%的甲烷氣體發(fā)生燃爆,而甲烷氣體體積分?jǐn)?shù)達(dá)到15.00%時(shí),即使溫度升高也不會(huì)發(fā)生燃爆,但加入少量空氣后溫度稍微升高即發(fā)生燃爆。分析上述試驗(yàn)結(jié)果可知,壓力恒定為0.1 MPa、溫度為38.0 ℃時(shí)的燃爆界限為4.75%~14.80%,與已知甲烷氣體燃爆范圍(5%~15%[4])的最大誤差為0.25%;壓力一定時(shí),甲烷體積分?jǐn)?shù)處于某一溫度下的燃爆界限以外且不超過(guò)某一范圍時(shí),溫度升高可在該體積分?jǐn)?shù)下發(fā)生燃爆,換言之,壓力一定時(shí),溫度越高,發(fā)生燃爆甲烷氣體體積分?jǐn)?shù)的范圍越大。

        從表2 可以看出,每個(gè)試驗(yàn)所對(duì)應(yīng)的溫度相差不大,但壓力相差較為明顯。當(dāng)壓力為0.35 MPa、溫度為87 ℃時(shí),體積分?jǐn)?shù)4.20%以下的甲烷氣體不會(huì)發(fā)生燃爆;但溫度變化不大,壓力升至0.45 MPa 時(shí),體積分?jǐn)?shù)3.55%的甲烷氣體就會(huì)發(fā)生燃爆。同樣,在86 ℃、0.10 MPa 條件下,體積分?jǐn)?shù)15.78%以上的甲烷氣體不會(huì)發(fā)生燃爆,但壓力升至0.40 MPa 時(shí),體積分?jǐn)?shù)25.00%的甲烷氣體即使溫度只有69 ℃也會(huì)發(fā)生燃爆。分析上述試驗(yàn)結(jié)果可知,溫度一定時(shí),甲烷氣體體積分?jǐn)?shù)處于某一壓力下的燃爆界限以外且不超過(guò)某一范圍時(shí),溫度升高,可在該體積分?jǐn)?shù)下發(fā)生燃爆,換句話說(shuō),溫度一定時(shí),壓力越高,發(fā)生燃爆甲烷氣體體積分?jǐn)?shù)的范圍越大。

        綜合上述試驗(yàn)結(jié)果,壓力為0.1 MPa 下測(cè)得的甲烷氣體的燃爆界限與目前已知甲烷氣體燃爆范圍(5%~15%)相比存在0.25%的最大誤差,符合甲烷氣體檢測(cè)±0.50%的允許誤差[3]。在一定范圍內(nèi),溫度和壓力升高,會(huì)使可燃?xì)怏w燃爆體積分?jǐn)?shù)的范圍增大。

        4 結(jié)論與認(rèn)識(shí)

        1)研制了一種現(xiàn)場(chǎng)條件下快速精確測(cè)定井下可燃?xì)怏w燃爆界限的裝置,可實(shí)現(xiàn)不同壓力、溫度和混合氣體積分?jǐn)?shù)下的燃爆界限測(cè)量,為氣體鉆井提供了安全保障。

        2)給出了燃爆界限的組合測(cè)量流程,提供了壓力、溫度和體積分?jǐn)?shù)的控制方法,提高了氣體鉆井井下燃爆界限快速測(cè)量裝置的使用效率。

        3)通過(guò)甲烷氣體的燃爆界限測(cè)量試驗(yàn),驗(yàn)證了氣體鉆井井下燃爆界限快速測(cè)量裝置的安全性和有效性,發(fā)現(xiàn)了隨著溫度和壓力升高,可燃?xì)怏w的燃爆界限在某一范圍內(nèi)也會(huì)增大的規(guī)律。

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