孫 林， 楊萬有， 李旭光， 熊培祺

（中海油能源發(fā)展股份有限公司工程技術分公司，天津 300452）

我國海上油田低滲透油氣儲量大，動用程度低，大部分儲層還具有層薄、近水等特點，技術措施實施費用高、風險大，水力壓裂等常用增產(chǎn)技術的應用受到限制[1-3]，挖潛技術手段有限。爆燃壓裂技術是一項成本低、適用性廣和特別適用于近水儲層改造的氣體壓裂技術，我國已經(jīng)研究應用30 余年，實施井達上萬井次。其中，該技術應用最多的陸地油田是長慶油田，年施工達2 000 余口井。西安石油大學、中國石油大學（華東）等院校均對該技術進行了科研攻關，研究重點包括火藥發(fā)生器、中深井峰值壓力及裂縫形態(tài)模擬及監(jiān)測、電纜施工工藝、室內模擬試驗和井筒安全等方面[4]。

截至目前，我國尚未進行海上油田爆燃壓裂技術適應性研究。若直接應用陸地油田爆燃壓裂相關技術，存在較大安全隱患；同時，海上油田要求達到比陸地油田更顯著的增產(chǎn)效果。為了解決海上油田爆燃壓裂技術應用的安全性問題，筆者研制了耐高溫、低火藥力推進劑火藥，建立了高精度爆燃壓裂模擬模型，進行了篩管地面打靶實驗，采用安全管柱組件并進行安全校核，研究了海上油田井口泄壓方法；為了解決壓裂后的高效增產(chǎn)難題，采用低燃速推進劑火藥，強化軟件模擬，并與酸化技術進行了聯(lián)作，形成了海上油田爆燃壓裂技術， 并在8 口井進行了現(xiàn)場試驗，管柱均無安全問題，且取得了較好的增產(chǎn)效果，單井平均增產(chǎn)倍比提高至17.3倍，平均單井增油量43.1 m3/d。

1 海上油田爆燃壓裂的主要難點

爆燃壓裂技術也稱高能氣體壓裂技術，是利用火藥在儲層部位燃燒產(chǎn)生高溫高壓氣體壓出多條徑向裂縫的增產(chǎn)改造技術。燃燒產(chǎn)生的氣體主要包括CO2、N2和HCl 等，可以在1 s 內達到幾十甚至上百兆帕的壓力，一般為地層破裂壓力的1.1～2.0 倍，從而在儲層中產(chǎn)生3～8 條不受地應力控制的徑向微裂縫，裂縫縫長最長可達15 m，且裂縫不閉合；同時，高溫燃氣還具有降黏和有機解堵等作用。該技術在陸地油田應用較為成熟，主要用于近水低滲透儲層改造。

海上油田迫切需要利用爆燃壓裂技術的優(yōu)勢，對近水低滲儲層進行挖潛增產(chǎn)，但由于海上油田開采方式和產(chǎn)量需求有別于陸地，需要重點解決該技術在海上油田應用的安全性和壓裂后高效增產(chǎn)2 方面的技術難點。

1）爆燃壓裂技術在海上油田應用的安全性。海上油田若直接應用陸地油田爆燃壓裂技術，則可能出現(xiàn)火藥產(chǎn)生的高峰值壓力造成完井管柱破壞、井下落物[4-7]、火藥不耐高溫和海上平臺井控安全[8-12]等諸多問題。陸地油田（以長慶油田為例）和海上油田爆燃壓裂技術應用條件對比如表1 所示。

表 1 陸地和海上油田爆燃壓裂技術應用條件對比Table 1 Comparison of the application conditions of deflagration fracturing technology with onshore and offshore oilfields

2）爆燃壓裂技術在海上油田具有更顯著的增產(chǎn)效果。海上油田開發(fā)具有高投入、高收益的特點，鉆井及工程費用一般是陸地油田的16～65 倍，因此單井產(chǎn)油量也需要達到陸地油田的十余倍，才能實現(xiàn)經(jīng)濟開發(fā)。目前陸地油田爆燃壓裂技術單井增產(chǎn)倍比為2.0～2.5 倍，而海上油田需要增產(chǎn)倍比達5.0 倍以上，才能滿足基本要求。

2 爆燃壓裂關鍵技術研究

基于海上油田爆燃壓裂要求，研究了推進劑火藥、精準模擬技術、地面打靶試驗、安全管柱組件及安全校核和井口泄壓方法等關鍵技術，形成了海上油田爆燃壓裂安全控制技術和高效增產(chǎn)技術。

2.1 海上油田爆燃壓裂安全控制技術

2.1.1 耐高溫、低火藥力推進劑火藥

目前爆燃壓裂火藥主要采用軍工雙基藥和航天推進劑火藥2 類，軍工雙基藥耐溫不超過120 ℃，而常規(guī)航天推進劑火藥耐溫為120～160 ℃。因此，針對海上油田的需求，開發(fā)了以高氯酸鉀、耐高溫環(huán)氧樹脂和橡膠等成分為主的耐高溫推進劑火藥，經(jīng)測試該火藥耐溫可達200 ℃，基本滿足目前海上油田作業(yè)需求。

同時，由于海上油田的φ244.5 mm 套管和篩管抗壓強度更低，對火藥性能也提出了新的要求，因為爆燃壓裂的高峰值壓力是主要的不安全因素。前人的研究結果表明[12-15]，火藥力越小，火藥用量相同的情況下越容易產(chǎn)生低峰值壓力，也相對安全。因此，要求火藥具有低火藥力。

密閉爆發(fā)器試驗測定結果顯示，耐高溫推進劑火藥的火藥力為670 kJ/kg，而陸地油田常用火藥的火藥力為960 kJ/kg。

2.1.2 高精度爆燃壓裂模擬模型

高精度爆燃壓裂模擬可提供更為準確的峰值壓力計算，提前進行安全控制工作，目前國內對于爆燃壓裂壓力模型研究主要分為簡易模型和復雜模型[12-15]2 類，海上油田在研發(fā)復雜模型基礎上，進一步優(yōu)化了爆燃壓裂理論體系，修正了部分模型存在的單位不統(tǒng)一、物理意義模糊和模擬功能范圍窄等問題，同時建立了應用范圍更廣的壓擋液運動模型[16]，采用微分方程顯式離散求解規(guī)則進行求解，并用隱式迭代方法來提高計算精度和數(shù)據(jù)收斂性，基于該成果編制了海上油田爆燃壓裂軟件[17]。修正的復雜模型計算公式為：

式中：p 為氣體燃燒腔室壓力，Pa；f 為火藥力，J/kg；ρn為火藥密度，kg/m3；m 為火藥總質量，kg；Ψ 為火藥燃燒比； γ為絕熱系數(shù)； Qr為傳熱量，J；S 為井筒橫截面積，m2；v 為液柱運動速度，m/s； Vt為液體進入裂縫的體積，m3； pTg為 套管外部氣體壓力，Pa； VTg為進入裂縫的氣體體積，m3； Vψ為火藥柱燃燒掉的體積，m3；x 為液柱向上運動的距離，m。

利用式（1）可以求解不同參數(shù)的火藥在特定的井筒條件中、不同時間下峰值壓力的變化情況，從而可以提前優(yōu)選火藥參數(shù)，進行壓力安全控制。采用海上油田HZ19-2-7Sa 井的相關數(shù)據(jù)，分別用吳晉軍等人[15]采用的井筒壓力與裝藥量簡易模型和修正的復雜模型進行計算。簡易模型的峰值壓力模擬值為110.4 MPa，實測井下峰值壓力達132.2 MPa，模擬精度為83.5%；修正的復雜模型峰值壓力模擬值為127.8 MPa，模擬精度達96.6%。

2.1.3 篩管地面打靶試驗

為了驗證海上油田篩管完井后爆燃壓裂的可行性，進行了前瞻性的篩管地面打靶試驗研究[18-19]。10 余組打靶試驗結果表明，復合篩管在合適火藥類型及用量情況下可進行爆燃壓裂作業(yè)，為國內外首次在采用復合篩管完井的油氣井（HZ26-1-20Sb 井）進行爆燃壓裂作業(yè)提供了參考[18]。

2.1.4 安全管柱組件及安全校核

1）安全管柱組件。

安全管柱組件包括鉆桿、加厚變扣、縱向減振器、丟手裝置、啟動單元、壓裂槍和空壓裂槍，以上工具需要根據(jù)井筒尺寸和施工模擬峰值壓力合理優(yōu)選。其中，縱向減振器主要是為了防止管柱上竄，減小縱向位移，基于現(xiàn)場作業(yè)經(jīng)驗，建議在起爆器上和距離起爆器30 m 左右位置，至少各放置一個；丟手裝置主要是為了防止在大斜度井或水平井作業(yè)時可能出現(xiàn)的卡槍而設置的；空壓裂槍是為了避免火藥用量過于集中、瞬時壓力過高而設置的；壓裂槍則根據(jù)井筒直徑可選擇φ50.8～φ177.8 mm 等不同外徑，但為了降低卡槍風險，壓裂槍直徑宜比作業(yè)井段最小內徑小16.0 mm 以上。

此外，傳統(tǒng)爆燃壓裂采用導爆索起爆方法，導爆索屬于高速燃燒的炸藥，產(chǎn)生的瞬時高壓會對管柱產(chǎn)生較大影響，因此，采用比容小于90 mL/g、爆熱大于6 242 J/g 的復合火藥作為啟動單元替換導爆索，基本原理為“采用低威力、高熱量的復合火藥來點燃推進劑火藥”，即由火藥啟動單元的燃燒引燃推進劑火藥，避免了運輸風險和爆轟高壓。HZ26-1-20Sb 井在爆燃壓裂作業(yè)過程中采用了這種創(chuàng)新模式。

2）管柱安全校核。

爆燃壓裂會產(chǎn)生瞬時高峰值壓力，根據(jù)材料力學的薄壁應力計算公式判斷施工管柱安全：

式中： σ為管柱應力，Pa； pmax為峰值壓力，Pa；D 為管柱外徑，mm；h 為管柱壁厚，mm。

將海上油田試驗井數(shù)據(jù)代入式（2）進行計算，結果見表2。HZ19-2-7Sa 井和BZ34-2-B6 井這2 口應用陸地油田爆燃壓裂技術進行驗證對比的井設計峰值壓力較大，且作業(yè)管柱設計采用屈服強度相對偏小的油管，計算的管柱應力均大于管柱的最大屈服強度，管柱存在安全風險；其他8 口試驗井的峰值壓力偏小，且作業(yè)管柱設計采用屈服強度相對偏大的鉆桿，計算的管柱應力均小于管柱的最小屈服強度，管柱安全。由此可見，除了控制峰值壓力以外，海上油田的中深井、深井建議采用屈服強度高的鉆桿作為施工管柱。

2.1.5 井口泄壓方法

針對目前井口不坐封采油樹可能存在的問題，優(yōu)化了井口泄壓方法，以防止井口噴濺帶來的風險。目前，海上油田井口泄壓安全設計步驟為：

1）拆除生產(chǎn)甲板井口采油樹，安裝立管、壓井管匯和節(jié)流管匯構成的管匯組件和井口防噴器組，起生產(chǎn)管柱，刮井作業(yè)后進行洗井，將井筒內液體替換成一定密度的壓井液，起鉆。

表 2 海上油田試驗井管柱校核數(shù)據(jù)Table 2 Results of pipe string check in the test well of offshore oilfield

2）下入爆燃壓裂作業(yè)管柱。

3）采用鉆桿吊卡作為爆燃壓裂作業(yè)時的懸掛工具，雙吊環(huán)上端連接頂驅下的吊環(huán)連接器壓住鉆桿，以防止管柱上竄；作業(yè)管柱上端通過高壓軟管和三通連接作業(yè)泵，三通另一端口連接鉆井液池。

4）打開壓井管匯和節(jié)流管匯的閥門，將油套環(huán)空噴濺的液體導向鉆井液池，關閉萬能防噴器。

5）作業(yè)泵打壓點火，延時起爆的同時打開三通閥門，將作業(yè)管柱內噴濺的液體泄壓至鉆井液池。

6）泄壓完成后，起出作業(yè)管柱。

海上油田爆燃壓裂施工工具如圖1 所示。海上油田井口泄壓方法不采用封隔器、氣體或充填物構建覆蓋層密封油套環(huán)空，套管壓力可以正常釋放，解決了井口噴濺、管柱上竄等方面的問題，能夠防止井下管柱由于高壓而導致的扭曲變形或封隔器解封困難等問題。

2.2 海上油田爆燃壓裂高效增產(chǎn)技術

1）低燃速推進劑火藥。前人的研究結果表明[12-15]，火藥用量一定時，燃燒速度越慢，作用時間越長，越容易形成更長的裂縫，增產(chǎn)效果越顯著。因此，研制的新火藥不僅具有耐高溫、火藥力低的特性，還有燃速低的特點。密閉爆發(fā)器試驗測定結果表明，研制的新火藥在壓力為6 MPa 時的燃速為4.4 mm/s，而陸地油田常規(guī)火藥在壓力為6 MPa 時的燃速大于6.0 mm/s。

圖 1 海上油田爆燃壓裂施工管柱示意Fig. 1 Schematic diagram of deflagration fracturing string in offshore oilfields

2）強化軟件模擬。進行海上油田單井爆燃壓裂設計時，基于不同儲層和井筒等條件變化，結合新火藥的參數(shù)以及不同用量，再采用海上油田爆燃壓裂軟件，分別計算爆燃壓裂峰值壓力和裂縫情況，考慮增產(chǎn)效果和管柱安全性2 方面因素，選擇合適的火藥用量。由于海上油田井深、井筒等與陸地油田存在差異，峰值壓力一般控制在地層破裂壓力的1.1～1.5 倍，并進行管柱安全校核，在不破壞管柱的限制壓力下，盡可能獲得更好的增產(chǎn)效果。

3）與酸化技術聯(lián)作。酸化能夠對爆燃壓裂形成的裂縫進一步溶蝕擴縫，并能解除近井堵塞、溝通滲流通道，進一步提高增產(chǎn)效果。

3 現(xiàn)場試驗

截至2019 年8 月底，海上油田爆燃壓裂及其配套技術在海上油田8 口井進行了現(xiàn)場試驗。8 口井完井方式包括套管完井和篩管完井，儲層類型包括砂巖和灰?guī)r。為了說明其效果，與采用陸地油田爆燃壓裂技術的2 口井進行了對比，結果見表3。

表 3 海上油田爆燃壓裂技術現(xiàn)場試驗結果Table 3 Field test results of blasting fracturing in offshore oilfields

8 口試驗井應用爆燃壓裂技術后恢復生產(chǎn)，7 口油井累計增油68 953 m3；LH11-1-D5P1 井作業(yè)后因故關井，產(chǎn)量無法統(tǒng)計，但漏失量從作業(yè)前0.19 m3/h增加到作業(yè)后0.48 m3/h。另外，WZ6-9-A6 井為水井，作業(yè)前壓力19.0 MPa 下無法注入，作業(yè)后壓力19.0 MPa 下穩(wěn)定注水量為40 m3/d，已累計增注水量18 720 m3，經(jīng)濟效益顯著。

由8 口試驗井與2 口應用陸地油田爆燃壓裂技術的對比井的壓裂效果可知，海上油田爆燃壓裂技術具有更安全、更高效的特點。試驗井采用高耐溫、低火藥力、低燃速的推進劑火藥并強化軟件模擬，產(chǎn)生的峰值壓力為22.4～71.3 MPa，管柱均無安全問題；且平均增產(chǎn)倍比為17.3 倍，平均單井增油43.1 m3/d，單井增注水量40 m3/d。而對比井產(chǎn)生的峰值壓力高達132.2～142.0 MPa，管柱在近火藥段均發(fā)生嚴重變形及爆裂，裂口長12.0 cm，寬4.0 cm；平均增產(chǎn)倍比為3.2 倍，平均單井增油17.4 m3/d。對比井采用簡易模型計算的峰值壓力預測偏低，同時采用屈服強度偏低的油管作為施工管柱，管柱校核存在安全風險，也是管柱發(fā)生問題的重要原因。

此外，試驗井中有4 口油井和1 口水井采用壓裂酸化聯(lián)作的方法，均觀察到試注或井筒漏失速度不斷增大的現(xiàn)象。LF13-1-6 井爆燃壓裂前試注壓力為10.3 MPa 時排量為0.1 m3/min，爆燃壓裂后試注壓力為10.3 MPa 時排量為0.3 m3/min，酸化后試注壓力為12.8 MPa 時排量為0.9 m3/min，說明壓裂酸化聯(lián)作的增產(chǎn)效果不斷提升。HZ26-1-20Sb 井爆燃壓裂前修井液漏失速度為0.6 m3/h，爆燃壓裂后漏失速度為0.8 m3/h，酸化后漏失速度達5.2 m3/h，修井液漏失速度不斷增大，也說明爆燃壓裂酸化聯(lián)作具有更理想的增產(chǎn)效果。同時，酸化泵注壓力從13.6 MPa 降至10.3 MPa，實施后產(chǎn)液量為338.5 m3/d，產(chǎn)油量為32.4 m3/d。截至目前，油井仍正常生產(chǎn)，且產(chǎn)出液中不含砂，累計增油量21 845 m3，經(jīng)濟效益明顯。

4 結論與建議

1）對海上油田爆燃壓裂技術進行了攻關研究和現(xiàn)場試驗，驗證了該技術在海上油田具有較好的適應性，可應用于較多井況條件，并具有較好的增產(chǎn)效果。

2）針對于海上油田特殊開采方式和產(chǎn)量需求，采用耐高溫、低火藥力、低燃速火藥和高精度爆燃壓裂模擬模型，采用安全管柱組件并進行安全校核，采用已形成的海上油田井口泄壓方法，強化軟件模擬并與酸化技術聯(lián)作，能增強技術安全性，提高增產(chǎn)效果。

3）需要考慮井斜、完井方式等因素的影響，進一步優(yōu)化爆燃壓裂模型，提高模擬精度；為了提高對不同井況的適應性，還需要進行篩管井下打靶、裸眼地面打靶和裸眼井下打靶等試驗。

4）建議進一步研究爆燃壓裂火藥、模型、管柱安全和泄壓方式，擴大該技術的應用范圍，增強技術安全性，提高壓裂后的增產(chǎn)效果。