徐 穎，許金泉，楊宗偉，于 航

(中廣核工程有限公司，廣東 深圳 518000)

0 引言

安全殼是核電廠防止一回路放射性物質(zhì)外泄的最后一道安全屏障，其泄漏率監(jiān)測及完整性判斷對機組安全運行非常重要。CPR1000核電廠通過安全殼泄漏率監(jiān)測系統(tǒng)(containment leakage monitoring system,EPP)，在線監(jiān)測安全殼泄漏率。泄漏率計算模型遵循安全殼內(nèi)氣體質(zhì)量守恒原理。其中，核島儀用壓縮空氣流量測量值是泄漏率計算模型的重要輸入。CPR1000核電廠核島儀用壓縮空氣系統(tǒng)(instrument compressed air distribution system,SAR)流量計SAR001MD初始選型為渦輪流量計，在使用過程中儀表本體故障率高、測量值波動幅度大、頻繁歸零等異常嚴(yán)重影響安全殼的泄漏率監(jiān)測，同時帶來了較高的運行和維修成本。綜合SAR系統(tǒng)運行工況、原始儀表連接方式的匹配、各類型儀表的應(yīng)用特點、數(shù)字化儀控系統(tǒng)(digital control system,DCS)信號接口等多方面因素考慮，最終選用恒溫差熱式質(zhì)量流量計對其進行換型改造。換型后的熱式質(zhì)量流量計運行穩(wěn)定、測量值波動幅度明顯減小，有效保障了安全殼泄漏率監(jiān)測的準(zhǔn)確性和穩(wěn)定性。

1 SAR001MD初始選型及應(yīng)用情況

SAR系統(tǒng)分為核島、常規(guī)島、核電廠配套設(shè)施(balance of plant,BOP)三部分。其中，核島部分為島內(nèi)氣動閥提供動力氣源。其壓縮空氣管網(wǎng)通過空壓機自動帶卸載功能將壓力維持在760 000～900 000 Pa。因此，在核島入口管線設(shè)置1臺流量計SAR001MD，以監(jiān)測島內(nèi)用氣量。

1.1 渦輪流量計測量原理及儀表布置

CPR1000核電站SAR001MD初始選型為法國福爾赫曼(FAURE HERMAN)雙螺旋氣體渦輪流量計，型號為TGN25G6.5(150#)。其儀表管徑尺寸(DN)為25 mm,最大測量流量為6.5 m3/h，壓力等級為1 034 kPa,量程比為10∶1，操作溫度為-30～+180 ℃，測量精度可以達到±0.15%，重復(fù)性為±0.02%，可承受暫時的超量程流量。

渦輪流量計是典型的速度式流量計，具有壓力損失小、精度高、抗干擾能力強等優(yōu)點，在氣體和液體流量測量領(lǐng)域應(yīng)用非常廣泛。其測量原理是以動量矩守恒原理為基礎(chǔ)的。當(dāng)流體流經(jīng)渦輪流量計時，產(chǎn)生驅(qū)動力矩克服摩擦力矩和流體阻力后帶動渦輪旋轉(zhuǎn)，在力矩平衡后轉(zhuǎn)速穩(wěn)定。其轉(zhuǎn)速與管道流體流速成正比。由于帶導(dǎo)磁性的旋轉(zhuǎn)葉片周期性地改變檢測線圈的磁通量，從而通過電磁感應(yīng)原理產(chǎn)生周期性的感應(yīng)電勢，經(jīng)儀表自帶的前置放大器放大整形后，最終以脈沖信號進行遠距離傳輸。脈沖信號的頻率與被測流體的流量成正比，渦輪流量計實用流量方程為：

(1)

式中：Qv為被測流體體積流量，m3/s；f為脈沖信號頻率，Hz；K為流量計儀表系數(shù)，P/m3。

儀表系數(shù)K通過流量校驗裝置校驗得出，與渦輪的材料、結(jié)構(gòu)、流體性質(zhì)等有關(guān)。渦輪流量計運行區(qū)間分線性段和非線性段。當(dāng)氣體流量低于渦輪流量計始動流量Qmin時，受軸承摩擦力、流體粘性阻力影響，氣體不具備足夠能量吹動渦輪，即無法準(zhǔn)確測量出Qmin以下的流量值[1]。由于渦輪流量計受上游流體流動狀態(tài)影響很大，為減少上游局部阻力件的影響，渦輪流量計的安裝嚴(yán)格要求上、下游保持一定長度的等徑直管段。根據(jù)福爾赫曼渦輪流量計設(shè)備運行維修手冊，要求儀表在水平安裝的情況下：上游直管段大于10D(D表示儀表管徑為25 mm)，即250 mm；下游直管段大于5D，即125 mm。換型前，CPR1000核電站SAR001MD安裝圖如圖1所示。儀表采用水平法蘭連接方式，上游直管段(CD)和下游直管段(AB)均為300 mm左右,滿足設(shè)備運行維修手冊要求。

圖1 SAR001MD安裝圖(換型前)

1.2 溫壓補償及測量系統(tǒng)整體結(jié)構(gòu)

根據(jù)式(2)，其直接測量值Qv為體積流量。由于氣體體積流量受溫度和壓力影響較大，故必須將氣體體積流量通過溫壓補償轉(zhuǎn)換為質(zhì)量流量。溫度和壓力值通過核島儀用壓縮空氣注入管線上的溫度傳感器SAR001MT和壓力變送器SAR001MP測得，補償后的質(zhì)量流量單位為Nm3/h。標(biāo)準(zhǔn)立方米(Nm3)看似體積單位，實則為質(zhì)量單位，與使用地點的壓力、溫度無任何關(guān)系。國內(nèi)外對氣體標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)的壓力定義均采用標(biāo)準(zhǔn)大氣壓，即101.325 kPa，但對溫度定義卻不盡相同。當(dāng)前，國際上較常見的氣體標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)定義主要有以下三種。

①1954年第十屆國際計量大會(CGPM)協(xié)議的標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)是：溫度273.15 K(0 ℃)、壓力101.325 kPa。世界各國科技領(lǐng)域廣泛采用這一標(biāo)態(tài)。

②國際標(biāo)準(zhǔn)化組織和美國國家標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定以溫度288.15 K(15 ℃)、壓力101.325 kPa作為計量氣體體積流量的標(biāo)態(tài)。

③我國 《天然氣流量的標(biāo)準(zhǔn)孔板計算方法》規(guī)定以溫度293.15 K(20 ℃)、壓力101.325 kPa作為計量氣體體積流量的標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)。

CPR1000核島儀用壓縮空氣(SAR001MD)質(zhì)量流量單位采用第3種氣體標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)定義，即溫度293.15 K(20 ℃)、壓力101.325 kPa。依據(jù)理想氣體狀態(tài)方程，修正公式為：

(2)

式中：Qvn為標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)質(zhì)量流量，Nm3/h；Qv為體積流量測量值；Pn為標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)氣體絕對壓力，即101 32.5 kPa；P為氣體壓力測量值；Tn為標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)氣體溫度，即293.15 K；T為氣體溫度測量值；Zn為標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下空氣壓縮系數(shù)，為0.999 63；Z為實際狀態(tài)下空氣壓縮系數(shù)。根據(jù)ISO 12213空氣壓縮系數(shù)表，空氣壓縮系數(shù)在本儀表工作條件下變化范圍極小，可將Z設(shè)為1。

溫壓補償算法通過DCS內(nèi)部功能模塊實現(xiàn)。轉(zhuǎn)換后的質(zhì)量流量經(jīng)累計計算和I/O分配，最終輸出5路信號，分別為EPP安全殼泄漏率在線監(jiān)測系統(tǒng)、后備盤(BUP)日累計流量顯示、主控(KIC)日累計流量顯示、主控(KIC)總累計流量顯示、主控(KIC)實時流量顯示。換型前，SAR001MD測量系統(tǒng)整體結(jié)構(gòu)如圖2所示。

圖2 SAR001MD測量系統(tǒng)整體結(jié)構(gòu)(換型前)

1.3 渦輪流量計在CPR1000各電廠應(yīng)用情況

福爾赫曼雙螺旋氣體渦輪流量計TGN25G6.5(150#)最大測量流量為6.5 m3/h，量程比為10∶1,渦輪流量計始動流量為Qmin=0.65 m3/h。正常運行情況下，壓縮空氣管網(wǎng)壓力維持在760～900 kPa。通過體積流量修正公式(2)，將始動流量(Qmin=0.65 m3/h)通過管網(wǎng)平均壓力值900 kPa轉(zhuǎn)換為質(zhì)量流量，約為6.0 Nm3/h。根據(jù)EPP系統(tǒng)運行經(jīng)驗值，SAR001MD測量值始終在6.0 Nm3/h以上。當(dāng)氣體流量低于6.0 Nm3/h時，由于低于渦輪始動流量從而導(dǎo)致測量值頻繁歸零。根據(jù)EPP系統(tǒng)長期運行的計算理論值，核島內(nèi)理論用氣量Qvn約為6.5～9 Nm3/h，與渦輪始動流量接近，故很難保障測量值的準(zhǔn)確性。并且，當(dāng)實際流量偶爾低于始動流量時，出現(xiàn)異常歸零現(xiàn)象[2]。表1為CPR1000陽江核電站1#～3#號機組在2014年11月至2015年10月間SAR001MD的異常事件,總計12起。綜合渦輪流量計(SAR001MD)在CPR1000其他核電站的應(yīng)用情況，總結(jié)存在如下三類問題。

①低量程范圍儀表線性度低，測量精度無法保證，測量值波動幅度較大。

②當(dāng)氣體實際流量達不到渦輪始動流量時，頻繁出現(xiàn)異常歸零現(xiàn)象。

③渦輪流量計測量值為體積流量，需設(shè)置溫壓補償儀表和DCS后處理環(huán)節(jié)，整體結(jié)構(gòu)較為復(fù)雜。

對此，研究一種能夠適應(yīng)核島儀用壓縮空氣小流量的運行特性、最大限度適應(yīng)當(dāng)前儀表和管線布置情況、減小壓縮空氣的壓力損失、滿足EPP系統(tǒng)精度和穩(wěn)定性要求的換型方案極為必要。

表1 CPR1000陽江核電站1#～3#號機組SAR001MD異常事件記錄

2 SAR001MD換型研究

針對氣體流量測量，除渦輪流量計外，在工業(yè)領(lǐng)域應(yīng)用較廣泛的還有差壓式流量計、渦街流量計、超聲波流量計以及直接測量質(zhì)量流量的熱式質(zhì)量流量計[3]。

2.1 差壓式流量計換型研究

差壓式流量計測量原理以伯努利方程為基礎(chǔ)。當(dāng)氣體流經(jīng)如孔板、錐形管等節(jié)流元件時，在節(jié)流元件附近形成局部收縮、流速增快，在節(jié)流元件前后形成壓差[4]。壓差的平方根與流量成正比，測量公式為：

(3)

式中：Q為流體流量；K為測量系數(shù)(與節(jié)流元件孔徑、流體特性等參數(shù)有關(guān))；ΔP為孔板前后差壓。

在核電領(lǐng)域，孔板式差壓流量計應(yīng)用廣泛，但主要應(yīng)用于液體流量測量領(lǐng)域。根據(jù)式(4)可知，在小流量情況下，流量測量值對ΔP的變化非常敏感，故差壓式流量計普偏量程比偏小，一般僅為3∶1至4∶1，在小流量范圍內(nèi)測量精度無法保證。工程應(yīng)用領(lǐng)域甚至大多會作小流量切除。同時，差壓式流量計受節(jié)流裝置影響，對流體壓損很大，需要對節(jié)流元件前后增加取壓管線。這也進一步增加了現(xiàn)場改造量。

2.2 渦街流量計換型研究

渦街流量計與渦輪流量計均屬速度式流量計，其測量原理以卡門漩渦原理為基礎(chǔ)。在流體中設(shè)置三角柱型旋渦發(fā)生體，從旋渦發(fā)生體兩側(cè)交替地產(chǎn)生有規(guī)則的旋渦。這種旋渦稱為卡門旋渦。在一定雷諾數(shù)范圍內(nèi)，穩(wěn)定的漩渦產(chǎn)生頻率f與流體流速v有確定關(guān)系。當(dāng)管道內(nèi)徑及漩渦發(fā)生體的形狀和尺寸確定后，可采用簡化的實用流量方程：

(4)

式中：Qv為被測流體體積流量，m3/s；f為脈沖信號頻率，Hz；K為儀表系數(shù)，P/m3，一般通過試驗測得。

渦街流量計結(jié)構(gòu)簡單穩(wěn)固、量程比大、精度高、壓損?。坏鋵Π惭b要求很高。表2為渦街流量計根據(jù)管道布置情況對上下游等徑直管段的一般要求。根據(jù)圖1所示，儀表上游的管道布置存在于不同平面的兩個∠90°彎頭，所以若換型為渦街流量計，其上游應(yīng)至少保持40D，即1 000 mm的等徑直管段長度，遠超原渦輪流量計上游CD段的實際長度(300 mm)。因此，要重新大范圍調(diào)整儀表上游管道和閥門的布置，這極大地增加了額外改造工作和改造成本。

表2 渦街流量計安裝要求

2.3 超聲波流量計換型研究

超聲波流量計工作原理為：在流體流道兩側(cè)安裝兩個超聲波發(fā)生器，超聲波入射到管道流體中，順流傳播時間與逆流傳播的時間之差與流體的流速有確定的對應(yīng)關(guān)系。這樣可根據(jù)該時間差的測量來推算流體流速，進一步通過溫度和壓力補償轉(zhuǎn)換為流體的質(zhì)量流量。

超聲波流量計最大的優(yōu)勢為非接觸式儀表，對流體無壓力損失。但超聲波流量計測量精度普遍偏低，對探頭入射角度安裝要求很高，抗振及抗干擾能力較差，儀表故障率較高。同時，由于探頭與管道接觸面涂抹有耦合劑，在高溫、潮濕等環(huán)境下容易導(dǎo)致耦合劑失效[5]。綜合上述原因，超聲波流量計的應(yīng)用受到較大限制，一般應(yīng)用于大管徑、高流速、精度要求較低的液體流量測量。CPR1000核電站海水循環(huán)泵出口流量測量(SEC001MD)采用超聲波流量計。針對核島儀用壓縮空氣的小流量特點,超聲波流量計在精度和穩(wěn)定性方面都無法保證。

2.4 熱式質(zhì)量流量計換型分析及選型總結(jié)

熱式質(zhì)量流量計是一種雖起步較晚、但發(fā)展迅速的流量計。其采用熱擴散原理，能夠直接測量氣體的質(zhì)量流量，而無需溫度、壓力補償，并且具有量程比高、對微小流量測量響應(yīng)快、精度高、結(jié)構(gòu)穩(wěn)固、安裝簡單、無移動部件、對流體壓力損失小等特點。目前，其在國內(nèi)外液體及氣體流量測量領(lǐng)域的應(yīng)用越來越廣泛。

插入式熱式質(zhì)量流量計由兩個鉑電阻溫度傳感器以及補償電路構(gòu)成：其中一個鉑電阻用于測量流體自身溫度T2，稱為測溫探頭；另一個鉑電阻由補償電路加熱至T1(高于環(huán)境溫度)，稱為測速探頭。熱式質(zhì)量流量計結(jié)構(gòu)如圖3所示。

圖3 熱式質(zhì)量流量計結(jié)構(gòu)圖

測溫探頭一般放置于測速探頭上游，并與測速探頭保持一定距離。當(dāng)流體流經(jīng)鉑電阻時，測速探頭在補償電路加熱的作用下，其溫度T1高于周圍氣體環(huán)境溫度。在熱擴散作用下，T1下降。故根據(jù)熱效應(yīng)的金氏定律,測速探頭的耗散功率P(加熱功率)、測速探頭與測溫探頭的溫差ΔT及質(zhì)量流量Qm的關(guān)系如下：

(5)

式中：A、B、K均為與氣體物理性質(zhì)(如熱導(dǎo)率、比熱容、黏度等)有關(guān)的系數(shù)[6]。

工業(yè)領(lǐng)域一般設(shè)計有兩種熱式質(zhì)量流量計：一種為恒功率熱式質(zhì)量流量計，即保持測速探頭加熱功率P不變，通過測量探頭間溫差ΔT來獲得質(zhì)量流量值；另一種為恒溫差熱式質(zhì)量流量計，即保持ΔT不變，通過電路自動補償?shù)募訜峁β蔖來獲得質(zhì)量流量值。恒溫差熱式質(zhì)量流量計為保持對溫度的快速響應(yīng)和恒定溫差，其鉑電阻一般做得比較細。受電路電源功率及鉑電阻通流能力影響，故其最大測量值受限，適用于小管徑小流量工況。而恒功率式熱式質(zhì)量流量計鉑電阻設(shè)計較粗，所以其可測流量較大，并且適用于臟濕介質(zhì)。但其響應(yīng)偏慢，在小流量工況下測量精度較差，適用于大管徑大流量工況。綜合上述分析，針對核島儀用壓縮空氣流量小、介質(zhì)干凈等特點，相對于恒功率熱式質(zhì)量流量計，恒溫差熱式質(zhì)量計明顯更適合作為換型儀表。

2.5 換型總結(jié)

總結(jié)上述章節(jié)的差壓式流量計、渦街流量計、超聲波流量計、熱式質(zhì)量流量計換型研究，綜合比較小流量測量精度、量程比、適用范圍、管道布置要求、溫壓補償?shù)榷喾矫嬉蛩兀傻酶黝愋土髁坑媽Ρ确治鋈绫?所示。最終，恒溫差熱式質(zhì)量流量計以其小流量測量精度高、適用范圍廣、量程比高、壓損小、無需溫壓補償、管道布置匹配性強、改造工程量小等顯著優(yōu)勢，被確定為換型儀表[7-8]。

表3 各類型流量計對比分析

3 恒溫差熱式質(zhì)量流量計換型實踐

經(jīng)市場調(diào)研及應(yīng)用情況考察，CPR1000核電站最終選用FOX公司的FT3型恒溫差熱式氣體質(zhì)量流量計，具體型號為FT3-10F-SS-ST-E1-DD-B0-G1，流量測量范圍為0～60 Nm3/h，量程比為1∶100,溫度范圍為0～50℃，壓力范圍為200～1 000 kPa。

3.1 管道改造

FT3型熱式質(zhì)量流量計長度為305 mm,管徑為25 mm，換型后儀表長度比改造前渦輪流量計長度增加175 mm,管徑保持不變，連接方式依然為水平法蘭連接。根據(jù)FOX公司FT3型熱式質(zhì)量流量計設(shè)備運行與維護手冊要求，必須在儀表上游至少保持8倍管徑、下游保持4倍管徑。所以改造實施中，將上游直管段切割50 mm,下游直管段切割125 mm。

換型前后的上下游直管段數(shù)據(jù)對比如表4所示。

表4 換型前后上下游直管段對比

切割后，直管段長度能夠滿足選型質(zhì)量流量計上下游直段管要求。

由于熱式質(zhì)量流量計測量值直接為質(zhì)量流量，無需溫度和壓力補償，所以原溫壓補償儀表SAR001MP/SAR001MP在儀表換型后可取消。SAR001MP取消后，儀表引壓管可用1/2堵頭焊接封堵。SAR001MT采用插入式熱電阻測量，取消后取樣口使用3/8實心BOSS頭焊接封堵，封堵材質(zhì)均為碳鋼。換型后，SAR001MD安裝圖如圖4所示。而未完成施工項目可以在施工設(shè)計中直接取消SAR001MP/SAR001MT，將大大簡化管道布置，降低整體成本。

圖4 SAR001MD安裝圖(換型后)

3.2 電源改造及信號分配

換型后，SAR001MD測量系統(tǒng)整體結(jié)構(gòu)如圖5所示。

圖5 SAR001MD測量系統(tǒng)整體結(jié)構(gòu)圖(換型后)

由于熱式質(zhì)量流量計測速探頭需要反饋電路持續(xù)加熱，根據(jù)FT3熱式質(zhì)量流量計設(shè)備運維手冊，F(xiàn)T3-10F-SS-ST-E1-DD-B0-G1供電電壓要求(24±10%)V DC,平均電流約為0.7 A,平均功耗約為16.8 W。相對原渦輪流量計，需要單獨提供電源。具體實施方式如下。在現(xiàn)場儀表房間增加一臺電源柜SAR901CR及相關(guān)電源轉(zhuǎn)換模塊，上游電源取至220 V AC不間斷電源LNE，通過電源轉(zhuǎn)換模塊轉(zhuǎn)換為24 V DC后為熱式質(zhì)量流量計供電。電源轉(zhuǎn)換模塊型號選用施耐德ABL8MEM24012，其輸出電流為1.2 A,額定功率為30 W，滿足FT3熱式質(zhì)量流量計供電要求。

SAR001MD初始選型渦輪流量計輸出信號為脈沖頻率信號。CPR1000示范項目嶺澳二期核電站NC級DCS采用西門子SPPA T2000平臺，而其他CPR1000項目目前均采用國產(chǎn)HOLLiAS MACS6平臺。SPPA T2000平臺無單獨處理頻率信號的卡件，所以需要設(shè)置PLC I/O模塊向渦輪流量計提供24 V DC供電，并將其輸出的頻率信號轉(zhuǎn)換為4～20 mA標(biāo)準(zhǔn)電流信號。轉(zhuǎn)換后的標(biāo)準(zhǔn)電流信號最終被SPPA T2000平臺FUM230電流輸入模塊采集。HOLLiAS MACS6平臺單獨開發(fā)有采集和處理頻率信號的卡件NM640，頻率測量范圍為0～7 kHz，滿足渦輪流量計輸出信號測量要求，故無需設(shè)置PLC I/O轉(zhuǎn)換模塊。渦輪流量計換型為熱式質(zhì)量流量計后，儀表輸出信號為4～20 mA標(biāo)準(zhǔn)電流信號。嶺澳二期SPPA T2000平臺可直接通過FUM230卡件采集，取消原PLC I/O接口。國產(chǎn)HOLLiAS MACS6平臺則通過電流輸入模塊NM480卡件采集。DCS組態(tài)中，如圖2所示的原溫壓補償組態(tài)可全部刪除，邏輯組態(tài)將得到很大簡化。

3.3 應(yīng)用情況

SAR001MD換型改造首先在CPR1000示范項目嶺澳二期核電站完成，是熱式質(zhì)量流量計在CPR1000核電站的首次應(yīng)用。換型后，熱式質(zhì)量流量計應(yīng)用情況良好。后續(xù)可將其逐漸推廣至紅沿河/陽江/防城港等其他CPR1000核電站，同時也為三代核電站小流量氣體流量測量的設(shè)計選型提供了良好反饋。AP1000三門核電站針對放射性廢氣處理系統(tǒng)、儀用壓縮空氣系統(tǒng)、主控室應(yīng)急可居留系統(tǒng)氣體流量測量便選用了Delta M公司TM6000系列恒溫差熱式質(zhì)量流量計。

4 結(jié)束語

基于核島儀用壓縮空氣小流量的運行特點，初始選型渦輪流量計受量程比低及渦輪始動流量影響，并不適用于小流量氣體流量的測量,導(dǎo)致應(yīng)用過程中測量值波動幅度大、頻繁歸零等異常情況，無法保障安全殼泄漏率監(jiān)測的穩(wěn)定性和準(zhǔn)確性要求。本文對流量測量領(lǐng)域應(yīng)用較廣泛的差壓式流量計、渦街流量計、超聲波流量計、熱式質(zhì)量流量計進行換型研究。其中：差壓式流量計由于壓損大、小流量測量精度低、額外改造工作量大而被否定，渦街流量計由于直管段長度要求高而被否定，超聲波流量計由于精度低、穩(wěn)定性差等因素而被否定。最終，恒溫差熱式質(zhì)量流量以其精度高、量程比高、壓損小、安裝簡單、改造工作量小、無需溫壓補償?shù)蕊@著優(yōu)勢而被確定為換型儀表。這也是熱式質(zhì)量流量計在CPR1000核電站的首次應(yīng)用。換型后的熱式質(zhì)量流量計取消了溫壓補償儀表和后端DCS補償組態(tài)，大大簡化了測量系統(tǒng)結(jié)構(gòu)及儀表和管道布置，運行穩(wěn)定、測量值波動幅度大幅減小、異常歸零現(xiàn)象未再發(fā)生。該設(shè)計有效保障了安全殼泄漏率監(jiān)測的準(zhǔn)確性和穩(wěn)定性，為操作員對機組的判斷提供了良好保障，降低了由于儀表頻繁故障而帶來的運行和維修成本,同時為后續(xù)三代核電站儀表選型提供了借鑒。