王鳳剛,侯吉瑞,趙鳳蘭,唐永強(qiáng),張 震
(1.中海油能源發(fā)展工程技術(shù)公司,天津300459;2.中國石油大學(xué)(北京)提高采收率研究院,北京102249;3.中國石化勘探開發(fā)技術(shù)研究院,北京100083)
低滲透油藏具有孔隙結(jié)構(gòu)復(fù)雜、喉道狹窄、裂縫發(fā)育、非均質(zhì)性嚴(yán)重等特點(diǎn)[1-4],能量補(bǔ)充和有效驅(qū)替系統(tǒng)的形成均較困難,導(dǎo)致水驅(qū)采收率較低[5-8]。由于CO2具有低黏度、易膨脹和降低原油界面張力的特性[9-10],注CO2是低滲油藏開發(fā)的重要技術(shù)手段[11]。然而,低滲透油藏裂縫發(fā)育廣泛,若要啟動(dòng)基質(zhì)中的原油,必須對(duì)裂縫進(jìn)行封堵[12-13],而且CO2與原油之間不利的流度比也會(huì)在基質(zhì)中形成氣體竄流通道[14-15]。這就需要分別針對(duì)裂縫及基質(zhì)進(jìn)行兩級(jí)精細(xì)封竄研究。
針對(duì)裂縫竄流通道,選用改性淀粉凝膠調(diào)堵劑。該調(diào)堵劑以改性淀粉為剛性骨架[16],結(jié)合丙烯酰胺柔性支鏈,形成立體交聯(lián)網(wǎng)狀大分子共聚物[17-18],在油藏中具有良好的運(yùn)移性和選擇注入性[19-20];同時(shí),成膠后封堵強(qiáng)度高,可保證后續(xù)注入水啟動(dòng)低滲透層[21]。針對(duì)氣竄通道,侯吉瑞等[22]研制了一種低滲透油藏基質(zhì)二氧化碳驅(qū)油用的防竄劑。該防竄劑以乙二胺為主劑,當(dāng)油藏溫度達(dá)到或者超過乙二胺沸點(diǎn)時(shí),乙二胺的流態(tài)接近氣態(tài)[23],能保證主劑有較好的注入性能,通過乙二胺與CO2反應(yīng)生成的氨基甲酸鹽選擇性封堵氣竄通道來擴(kuò)大波及體積[24]??紤]到巖心的尺寸和幾何形狀對(duì)實(shí)驗(yàn)結(jié)果影響較大,筆者選取了低滲、非均質(zhì)的二維巖心,用壓裂設(shè)備逐漸加壓,對(duì)巖心造大裂縫和微裂縫,采用反五點(diǎn)法對(duì)模型進(jìn)行了水驅(qū)及改性淀粉凝膠封堵裂縫的一級(jí)封竄及CO2驅(qū)和有機(jī)胺封竄的系列化實(shí)驗(yàn),研究了超前注水后低滲油藏CO2驅(qū)輔以兩級(jí)封竄擴(kuò)大波及體積技術(shù)對(duì)反五點(diǎn)法井網(wǎng)模型的增油效果。
延長(zhǎng)油田某區(qū)塊脫氣原油,黏度平均值9.8 mPa·s;地層水礦化度102 g/L,離子組成(mg/L)為:HCO3-152、Cl-62600、Ba2+218、Mg2+918、Ca2+5740、K++Na+32100;無水乙醇、乙二胺、丙烯酰胺、過氧化物類交聯(lián)劑、偶氮類引發(fā)劑,化學(xué)純,國藥集團(tuán)化學(xué)試劑北京有限公司;改性淀粉凝膠,自制,配方為[25]:4.5%數(shù)7%改性淀粉+5%數(shù)7%丙烯酰胺+0.05%數(shù)0.2%過氧化物類交聯(lián)劑+0.1%數(shù)1%偶氮類引發(fā)劑;天然露頭巖心,切割成圓餅狀,巖心直徑40 cm,厚5.5 cm,孔隙體積670 mL,孔隙度13.67%,含油飽和度61.94%。巖心正中間的注入端0#代表油田現(xiàn)場(chǎng)的注入井,1數(shù)4#表示巖心的不同取樣點(diǎn),代表油田現(xiàn)場(chǎng)的采出井,注采井距18.9 cm(圖1)。
高壓恒速恒壓泵,中間容器,餅狀巖心加持器,手搖泵,氣體計(jì)量裝置,液體收集裝置,傳感器及配套計(jì)算機(jī)設(shè)備等(圖1)。其中,餅狀巖心加持器能提供30 MPa的壓力,用于放置直徑40 cm、厚度4數(shù)6 cm 的巖心,巖心腔室下部有活塞可以提供軸壓,周圍有橡膠套筒可以提供圍壓來固定巖心。
圖1 徑向流模型驅(qū)替流程圖
(1)實(shí)驗(yàn)條件以延長(zhǎng)油田某反五點(diǎn)井網(wǎng)區(qū)塊的地層條件為依據(jù):溫度50℃,平均滲透率3.7×10-3μm2,平均孔隙度11.9 %,地層壓力7.5數(shù) 8.5 MPa,原油黏度9.8 mPa·s。采用反五點(diǎn)井網(wǎng)相對(duì)滲透率的簡(jiǎn)易計(jì)算算法,通過驅(qū)替數(shù)據(jù)計(jì)算巖心各方向上的水測(cè)滲透率[26]。其中1#、2#、3#、4#取樣點(diǎn)方向的基質(zhì)水測(cè)滲透率分別為4.6×10-3、7.4×10-3、8.4×10-3、10.0×10-3μm2。測(cè)定基質(zhì)滲透率后,用壓裂設(shè)備逐漸加壓對(duì)巖心造裂縫。
(2)一級(jí)封竄。①從巖心正中間的注入井以0.5 mL/min 的速度進(jìn)行水驅(qū),待取樣點(diǎn)采出液含水率超過90%時(shí),停止水驅(qū),記錄數(shù)據(jù);②從注入井以0.3 mL/min 的速度注入10 mL 改性淀粉凝膠+5 mL清水段塞,候凝48 h 待其成膠,其中凝膠的用量可根據(jù)實(shí)際情況調(diào)整;③重復(fù)步驟①、②,待各井無含水率陡升現(xiàn)象、提高采收率幅度緩慢時(shí)停止實(shí)驗(yàn)。
(3)一次CO2驅(qū)。在4 個(gè)取樣點(diǎn)的出口端連接回壓閥,并設(shè)置回壓為3000 kPa,通過恒壓泵控制注入井的注入壓力為5000 kPa,采用恒壓方式從注入井進(jìn)行CO2驅(qū)油;當(dāng)4個(gè)取樣點(diǎn)不出油時(shí)停止CO2驅(qū)油實(shí)驗(yàn)。
(4)二級(jí)封竄。①通過恒壓泵設(shè)置注入井注入壓力為5500 kPa,從注入井注入10 mL 無水乙醇段塞+30 mL 乙二胺段塞+10 mL 后置乙醇段塞,候凝24 h 待其完全反應(yīng);②通過恒壓泵控制注入井壓力為6000 kPa,采用恒壓方式進(jìn)行CO2連續(xù)驅(qū)油;當(dāng)4個(gè)取樣點(diǎn)不出油時(shí)停止CO2驅(qū)油實(shí)驗(yàn)。
通過注水啟動(dòng)裂縫、微裂縫及巖心中大孔道的原油和通過注入改性淀粉凝膠對(duì)裂縫、微裂縫進(jìn)行一級(jí)封竄。改性淀粉凝膠可在不同油藏溫度(30數(shù)90℃)、不同礦化度(5數(shù)200 g/L)的地層水條件下成膠,成膠時(shí)間15數(shù)60 h可調(diào)。多輪次水驅(qū)實(shí)驗(yàn)中,1數(shù)4#取樣點(diǎn)驅(qū)替過程的數(shù)據(jù)見表1。水驅(qū)及改性淀粉凝膠封堵裂縫過程的總采收率為23.4%。在一次水驅(qū)過程中,只有1#和3#見油,驅(qū)替壓力僅約為28 kPa(圖2),可見水驅(qū)動(dòng)1#和3#附近裂縫中的原油。由1#取樣點(diǎn)一級(jí)封竄動(dòng)態(tài)曲線(圖3)可見,注入改性淀粉凝膠和后續(xù)二次水驅(qū)過程中,1#取樣點(diǎn)含水率從80%增至91%,說明改性淀粉凝膠封堵住1#附近的大裂縫,后續(xù)水啟動(dòng)了大裂縫之外的原油;注入改性淀粉凝膠和后續(xù)第三次水驅(qū)過程中,與二次水驅(qū)結(jié)果相比,含水漏斗深且寬,采收率增幅高,說明后續(xù)第三次水驅(qū)啟動(dòng)了高滲層大孔道中的原油。
表1 巖心一級(jí)封竄的水驅(qū)采收率
圖2 注入井注入壓力動(dòng)態(tài)曲線
圖3 1#取樣點(diǎn)一級(jí)封竄動(dòng)態(tài)曲線
經(jīng)過多輪次調(diào)堵后,由裂縫及微裂縫造成的地層的非均質(zhì)性得到了有效地改善,再通過注入CO2啟動(dòng)低滲層中的原油。把CO2驅(qū)的開始時(shí)間設(shè)為0 min,開始驅(qū)替時(shí)各井的采收率設(shè)為0。從表2 數(shù)據(jù)可知,一次CO2驅(qū)過程中,1數(shù)4#取樣點(diǎn)的采收率均有所增加,且增幅相近,區(qū)塊總采收率增幅為21.3%,說明改性淀粉凝膠堵劑堵住裂縫,CO2啟動(dòng)了低滲層中的原油。
表2 巖心一次CO2驅(qū)采收率*
以1#取樣點(diǎn)為例,繪制出口端含水率、采收率、瞬時(shí)流量與時(shí)間的關(guān)系曲線(圖4)。由于流度、密度差等因素,氣體在巖心中逐漸形成指進(jìn),在驅(qū)替前緣形成油氣帶,油氣帶推動(dòng)著油到達(dá)出口。隨著油被驅(qū)出,油氣帶到達(dá)出口,此時(shí)表現(xiàn)為出口端出油,伴有少量氣泡冒出,表現(xiàn)為油為連續(xù)相,氣為分散相,此時(shí)稱為“見氣”;隨后氣泡越來越多,直至氣體為連續(xù)相,油伴隨著氣泡噴出、為分散相,出口端的出氣量陡然上升,此時(shí)定義為“氣竄”。由出口端瞬時(shí)流量曲線可見,氣體流量經(jīng)歷了無氣、逐漸增加、平緩三個(gè)階段,當(dāng)曲線出現(xiàn)平緩時(shí)即形成了氣竄通道。從310 min開始,出口端見氣,此階段為提高采收率的主要階段;789 min 后,氣體曲線平緩形成了氣竄通道,含水率降為0,采收率曲線增加,增幅為0.79%,占1#取樣點(diǎn)一次CO2驅(qū)總采收率(4.5%)的17.5%,說明氣竄階段仍是提高采收率的重要階段。
圖4 1#取樣點(diǎn)CO2驅(qū)替動(dòng)態(tài)曲線
在CO2濃度高的氣體通道,乙二胺與CO2反應(yīng)可生成足夠多的氨基甲酸鹽封堵基質(zhì)中的指進(jìn)通道。由于CO2與原油不利的流度比形成了氣竄通道,注入乙二胺堵劑封堵氣竄通道,再通過后續(xù)二次CO2驅(qū)啟動(dòng)低滲油層基質(zhì)中的殘余油和剩余油。
把乙二胺開始注入的時(shí)間設(shè)為0 min,采收率為0,去除候凝時(shí)間,4個(gè)取樣點(diǎn)的CO2驅(qū)采收率見表3。4#取樣點(diǎn)出口端氣竄時(shí)間較短,并且氣竄后長(zhǎng)時(shí)間不出液,在283 min 對(duì)4#取樣點(diǎn)進(jìn)行關(guān)井處理。有機(jī)胺封竄及二次CO2驅(qū)過程中,1數(shù)4#取樣點(diǎn)的采收率均有所增加,區(qū)塊總采收率增幅為15.0%,說明有機(jī)胺封堵了竄流通道,后續(xù)CO2驅(qū)提高了原油采收率。
表3 巖心二級(jí)封竄的采收率*
整理徑向流驅(qū)油各階段實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù),得出CO2驅(qū)兩級(jí)封竄實(shí)驗(yàn)的數(shù)據(jù)(表4)和動(dòng)態(tài)曲線(圖5)。從表4數(shù)據(jù)可知,反五點(diǎn)法模型CO2驅(qū)油效果實(shí)驗(yàn)中,1數(shù)4#取樣點(diǎn)的采收率均有所增加,總采收率為59.6%。在水驅(qū)階段,驅(qū)替壓差最終穩(wěn)定在6000 kPa 左右,CO2驅(qū)階段的驅(qū)替壓差為2500 kPa,說明在低滲透油藏,CO2驅(qū)啟動(dòng)原油的壓差遠(yuǎn)小于水驅(qū)。
表4 徑向流驅(qū)油實(shí)驗(yàn)采收率匯總表
由圖5可見,隨著驅(qū)替時(shí)間的增加,采收率曲線呈階梯狀增加,含水率曲線先上升后迅速降至0。在一級(jí)封竄過程中,由于改性淀粉凝膠對(duì)竄流通道的封堵,后續(xù)水驅(qū)啟動(dòng)了地層中的原油,采收率曲線增加,含水率最后升至66.2%;一次CO2驅(qū)階段,含水率曲線在短暫的升高后迅速下降,采收率大幅提高,此階段為提高采收率的主要階段,當(dāng)形成氣竄通道后,含水率降為0,地層中為氣、油兩相流動(dòng),采收率增幅變緩;二級(jí)封竄階段,采收率提高了15.0%,說明乙二胺封堵了氣竄通道,二次CO2驅(qū)啟動(dòng)了地層中的剩余油和殘余油。一次水驅(qū)過程中,壓力基本穩(wěn)定在28 kPa 左右。在注入堵劑和后續(xù)二次水驅(qū)過程中,壓力升高到1500 kPa,然后穩(wěn)定在650 kPa 左右,明顯高于一次水驅(qū),說明改性淀粉凝膠起到了封堵裂縫的作用。在注入凝膠堵劑和后續(xù)三次水驅(qū)過程中,壓力升高到8152 kPa,然后穩(wěn)定在6400 kPa,采收率進(jìn)一步升高,說明凝膠起到了封堵高滲層的作用,且后續(xù)水驅(qū)未驅(qū)動(dòng)凝膠(圖2)。注入有機(jī)胺后,以3000 kPa的注采壓差進(jìn)行后續(xù)二次CO2驅(qū)過程中,瞬時(shí)流量明顯降低,且各取樣點(diǎn)的采收率增加,說明乙二胺能進(jìn)入地層與孔隙中的CO2反應(yīng),封堵住氣竄通道。
圖5 CO2驅(qū)兩級(jí)封竄動(dòng)態(tài)曲線
改性淀粉凝膠堵劑注入性和穩(wěn)定性好,封堵能力強(qiáng),可用來封堵裂縫及深部調(diào)堵。乙二胺能封堵低滲層氣竄通道,擴(kuò)大CO2波及體積。在反五點(diǎn)法巖心物理模擬實(shí)驗(yàn)中,水驅(qū)及水驅(qū)后改性淀粉凝膠一級(jí)封竄地層中裂縫+CO2非混相驅(qū)后有機(jī)胺二級(jí)封竄氣竄通道總采收率59.6%,為我國陸相沉積的裂縫性低滲透油藏的開發(fā)提供了研究思路。