(山西電機(jī)制造有限公司，山西太原 030000)

0 引言

目前在役的Y3、YX3、YE3(Y2的衍生產(chǎn)品)，以及YB2、YB3(Y2的派生產(chǎn)品)均源于上個世紀(jì)九十年代問世的Y2系列電機(jī)。它們在功率等級、安裝尺寸，及二者間的對應(yīng)關(guān)系；以及電機(jī)的總體結(jié)構(gòu)，特別是展現(xiàn)在鑄鐵機(jī)座特征上的通風(fēng)散熱模式與Y2基本相同。因此，對Y2的討論可以代表其衍生及派生的產(chǎn)品。

本文針對Y2及其衍生、派生產(chǎn)品服役20余年在設(shè)計、制造、使用中發(fā)現(xiàn)的影響著電機(jī)成本、性能指標(biāo)、制造質(zhì)量及實際節(jié)能效果的主要問題，側(cè)重研討表1所列的由設(shè)計、制造、使用左右的與成本、性能息息相關(guān)的課題，使電機(jī)既提高設(shè)計、制造水平；降低制造成本；在節(jié)電的同時又能保證安全運(yùn)行，讓供需雙方均受益。

表1 Y2及其衍生、派生產(chǎn)品服役中有待研討的課題

1 通風(fēng)散熱[1]

通風(fēng)散熱模式關(guān)系到電機(jī)的技術(shù)、經(jīng)濟(jì)指標(biāo)；電機(jī)的整體質(zhì)量水平；使用維護(hù)；直至電機(jī)的壽命。

1.1 機(jī)座散熱片

1.1.1 散熱片排列方式

Y2及其衍生、派生產(chǎn)品采用的模式—散熱片呈平行垂直排列，在散熱效果上不如Y系列—散熱片按傳統(tǒng)的輻射狀排列比較好。

由于Y2溫升吃緊，Y3將定子繞組電流密度J1(A/mm2)下調(diào)。

如280M1-4,90kW, Y2J1=4.05, Y3J1=3.87。

1.1.2 排列方式不便于清理污垢

與傳統(tǒng)的機(jī)座相比，Y2的散熱片排列方式，在使用中不便于清理機(jī)座上的污垢，它是電機(jī)發(fā)熱的隱患。

1.1.3 廢品率偏高

Y2的散熱片排列方式，使局部片高高于60mm(散熱片高于40 mm時，散熱效果已不明顯)，增加了造型的困難，廢品率偏高。據(jù)市場調(diào)查發(fā)現(xiàn)，因散熱片排列使廢品率偏高的原因，Y2鑄鐵機(jī)座每噸比傳統(tǒng)機(jī)座(YR仍在用)貴約50元。

散熱片呈平行垂直排列的機(jī)座源于法國，其主旨是便于機(jī)械化造型，節(jié)省工時(散熱片按傳統(tǒng)的輻射狀排列的機(jī)座也可以設(shè)計成機(jī)械化造型的)。在材料與工時這兩個構(gòu)成電機(jī)成本的基本要素上，在歐洲，材料 ：工時≈4：6；而國內(nèi)，材料 ：工時≈6：4。應(yīng)針對國情，考慮整體效益，采用機(jī)座散熱片的排列方式。

1.2 內(nèi)循環(huán)風(fēng)路未達(dá)到預(yù)想的效果

≥315機(jī)座號的電機(jī)，機(jī)座上帶4個軸向通風(fēng)道：前端轉(zhuǎn)子上的鋁風(fēng)葉(相當(dāng)于離心式內(nèi)風(fēng)扇)吹出的氣流，與后端內(nèi)風(fēng)扇吹入風(fēng)道中從前端排出的氣流方向相反，使通風(fēng)散熱效果打了折扣。該結(jié)構(gòu)通風(fēng)散熱的實測結(jié)果見表2。

表2 對Y2、YX3及其派生產(chǎn)品( 均為“緊湊型”)軸向風(fēng)道外表面溫度的測試結(jié)果

注：1. 溫度采用紅外線槍測得；2. 序號10電機(jī)為6000V鋼板機(jī)座,其余為380V鑄鐵機(jī)座。

表中所列電機(jī)，就通風(fēng)散熱結(jié)構(gòu)而言，基本上可以代表Y2、Y3、YX3、YE3及其派生的315～500機(jī)座號的產(chǎn)品。按其通風(fēng)散熱結(jié)構(gòu)，設(shè)計思路是：內(nèi)風(fēng)路在流經(jīng)軸向風(fēng)道時，應(yīng)將內(nèi)腔的熱量在風(fēng)道中散掉一部分，使內(nèi)腔溫度降低。但實測卻得到相反的結(jié)果：內(nèi)風(fēng)路在從非軸伸端(外風(fēng)扇端)流向軸伸端時溫度卻升高了5℃～12℃，平均升高10.4℃。此外，熱氣流吹到軸伸端的軸承處時，對軸承壽命也有影響。

1.3 高壓電機(jī)繞組的端部處理影響通風(fēng)散熱

高壓電機(jī)繞組端部的處理，從提質(zhì)、降耗，通風(fēng)散熱上考慮，主要存在3個問題。

1.3.1 端部線圈間的間隙偏小

線間間隙在設(shè)計程序中按輸入數(shù)據(jù)輸送到電腦中。有的設(shè)計人員為縮短端部長度將高壓電機(jī)應(yīng)不小于5mm，選到2～3mm，不利于該處的通風(fēng)散熱。

1.3.2 端部絕緣層偏厚

端部絕緣層偏厚，除浪費材料外，同樣影響散熱。端部絕緣厚度是槽部的70%左右即可。

1.3.3 端部綁扎

端部線圈間最好加墊塊，以保證線圈間有足夠的風(fēng)道寬度。端部的通風(fēng)散熱對電機(jī)溫升起著一定的影響，特別是2極、4極電機(jī)，端部在整個繞組中占的比例較大。改進(jìn) 端部的通風(fēng)散熱，可以提高J1(A/mm2)，收到節(jié)省銅線的效果。

1.4 離心式風(fēng)扇盡量選用后傾式的

風(fēng)葉后傾的離心式風(fēng)扇比可以以正反轉(zhuǎn)的離心式風(fēng)扇損耗小，設(shè)計員都清楚。但用戶為了方便，不用考慮電機(jī)轉(zhuǎn)向，愿意要正反轉(zhuǎn)的。若電機(jī)拖動的只是單方向運(yùn)轉(zhuǎn)的負(fù)荷，比如離心式、軸流式風(fēng)機(jī)、水泵、油泵，等等。如果功率比較大，且接近連續(xù)運(yùn)行，選用后傾式風(fēng)扇，其節(jié)電效果也是可觀的。這需要電機(jī)的廠家在招標(biāo)時向買家宣傳，達(dá)成節(jié)電的共識。

2 機(jī)座變形

2.1 電機(jī)機(jī)座號與定子鐵心外徑的匹配

有的設(shè)計，為了磁負(fù)荷的需要，將定子鐵心外徑選的過大，偏離了匹配關(guān)系。如：在355機(jī)座號上選用φ650的沖片外徑；在400機(jī)座號上選用φ740的沖片外徑，使機(jī)座下部空間變得很小，散熱片的高度很矮(它們兼起增加機(jī)座強(qiáng)度的作用)，下部很單薄，機(jī)座容易變形。

2.2 機(jī)座時效不到位

鑄鐵機(jī)座不容易變形，因此近年來大部分廠家的鑄鐵機(jī)座都由專業(yè)的鑄造廠供貨。這些廠家為提高效率，澆注后很快就打箱，鑄件沒有足夠的“悶火”時效時間。有時鑄件送到加工廠還是熱的。

鑄件加工中存在的內(nèi)應(yīng)力要經(jīng)過較長一段時間才能逐漸地釋放出來，所以在機(jī)械加工中不容易察覺到因內(nèi)應(yīng)力的存在產(chǎn)生的變形。但它的危害則不容忽視：由于變形，使原本加工好的機(jī)座的同軸度破壞了，使兩端止口不同軸。裝成的電機(jī)兩端的軸承也不同軸，它是電機(jī)產(chǎn)生振動、噪聲、軸承過早的損害的禍根。因軸承出問題返修的電機(jī)一直居高不下。

機(jī)座變形另一個隱患是使定子鐵心受到局部擠壓而變形，容易產(chǎn)生定、轉(zhuǎn)子相擦的故障。在因此而返修的電機(jī)上，測量其定子鐵心內(nèi)徑，明顯地成了橢圓。

電機(jī)一經(jīng)三包返修，不但成本增加，還會造成機(jī)座變形，影響企業(yè)提質(zhì)、降耗，為企業(yè)帶來利益及聲譽(yù)的損失。

若金工加工好的機(jī)座，或裝成成品的電機(jī)，放在平臺上呈“三條腿”狀態(tài)，就是變形了。

3 同軸度

同軸度由機(jī)座、端蓋、轉(zhuǎn)子三大件保證。若定轉(zhuǎn)子不同軸，要產(chǎn)生振動、噪聲，軸承也容易過早地?fù)p壞。這應(yīng)該是容易解決的問題。但由于零、部件變形作祟，使原本加工合格的零、部件到電機(jī)總裝時也變了，使得出廠的電機(jī)被“莫名其妙”地退回返修。因為到電機(jī)總裝時，同軸度的問題不容易察覺，也容易被忽略。這就是本文將一個看似簡單，實則很重要的問題，當(dāng)作一個課題列出來的初衷。企業(yè)務(wù)必有行之有效的質(zhì)量保證措施。

4 軸承結(jié)構(gòu)[2]

電機(jī)行業(yè)將軸承連同與它相配合的零部件合在一起稱為“軸承結(jié)構(gòu)”，本文也不例外。在設(shè)計、制造、使用中，把握住5個環(huán)節(jié)就能基本上保障軸承地安全運(yùn)轉(zhuǎn)。

4.1 軸承在軸承室中不能處于過盈狀態(tài)

軸承靠其游隙保障正常工作。其游隙有三種：軸承出廠時的游隙，稱原始游隙；裝到電機(jī)上存在的游隙稱裝配游隙；電機(jī)運(yùn)行時存在的游隙稱工作游隙。這三個游隙一個比一個小。若電機(jī)裝配時，軸承在軸承室中已呈過盈狀態(tài)，則很難保證其安全運(yùn)轉(zhuǎn)。軸承室內(nèi)徑公差的上下差均應(yīng)選用“+”。

4.2 軸承的搭配要能保證轉(zhuǎn)子自由蠕動

為保證電機(jī)在工作中轉(zhuǎn)子能自由蠕動，對于臥式電機(jī)最好選用一個單列向心球軸承，一個短圓柱滾子軸承。若選用兩個單列向心球軸承，很難將電機(jī)工作中轉(zhuǎn)子產(chǎn)生的熱膨脹“消化”掉，使軸承的滾珠承受額外的軸向力而過早地?fù)p壞。

轉(zhuǎn)子工作時產(chǎn)生的熱膨脹量可按下式計算

Δl=0.0000117(t2-t1)l

式中，t2—熱態(tài)時轉(zhuǎn)軸溫度 (℃)；t1—電機(jī)裝配時環(huán)境溫度 (℃)；l—軸承距 (mm)。

經(jīng)測算，裝到電機(jī)上形成的裝配游隙，以及運(yùn)行時形成的工作游隙均小于Δl值，這就意味著軸承將承受額外的軸向力而加速損壞。

若選用一個球軸承、一個圓柱軸承則可以避免上述現(xiàn)象。為了使圓柱軸承的極限轉(zhuǎn)速能與球軸承匹配，可選輕系列的短圓柱滾子軸承。

4.3 慎用“三軸承”

“三軸承”指的是電機(jī)的一端用兩套軸承：一套向心球軸承、一套短圓柱滾子軸承；另一端用一套短圓柱滾子軸承。該結(jié)構(gòu)源于西德，為減少因隔爆等級高，軸承內(nèi)蓋與轉(zhuǎn)軸間隔爆間隙過小而招致內(nèi)蓋與軸相擦的故障而采取的措施。意在讓向心球軸承僅承受軸向力和軸向定位；短圓柱滾子軸承僅承受徑向力和徑向定位。但若將此結(jié)構(gòu)用在隔爆等級較低，甚至用在普通的封式電機(jī)上，則大可不必。對于絕大部分臥式電機(jī)，選用兩套軸承：一套向心球軸承、一套短圓柱滾子軸承，在國內(nèi)外已有幾十年成熟的使用經(jīng)驗。

“三軸承”有三個缺點：容易發(fā)熱、不便拆裝、浪費一套軸承。

4.4 軸承室要加強(qiáng)密封，且能含住潤滑脂

軸承室密封的重要性，此不贅述。帶內(nèi)風(fēng)扇的產(chǎn)品，啟動瞬間容易將潤滑脂吸到電機(jī)內(nèi)腔，設(shè)計時應(yīng)采取相應(yīng)的措施。

軸承在工作中只是一層脂膜起潤滑作用，只要它不流失、不變質(zhì)，軸承就能一直正常運(yùn)轉(zhuǎn)。全封閉軸承就是按照這一機(jī)理而設(shè)計。因此，設(shè)法“含”住潤滑脂，比如加擋油盤，就是比較實用的結(jié)構(gòu)。

4.5 軸承處要做好通風(fēng)散熱，確保電機(jī)正常運(yùn)行。

5 設(shè)計

通風(fēng)散熱及軸承結(jié)構(gòu)均與設(shè)計有關(guān)，因其對電機(jī)性能、質(zhì)量影響較大，且篇幅較長，故另立了條款闡述。

5.1 電磁設(shè)計

5.1.1 顧及使用中的實際節(jié)能效果

電機(jī)在使用中的實際節(jié)能效果體現(xiàn)在其定子輸入電流I1上。

式中，P—電機(jī)的功率；U—電機(jī)的電壓；cosφ×η—電機(jī)的效率與功率因數(shù)的乘積。

當(dāng)公式中各參數(shù)的下標(biāo)標(biāo)以“N”時，則分別代表各自的額定值。當(dāng)P、U確定后，I1與cosφ×η成反比，即cosφ×η越大，則I1越小，節(jié)能效果越明顯。Y2及其衍生、派生產(chǎn)品的cosφ不太高。以YX3為例，其與JO2可以直接對比的18個規(guī)格的的平均值(見表3)如下：JO2，cosφ×η=0.8017； YX3，cosφ×η=0.7822。

JO2是上個世紀(jì)60年代設(shè)計，E級絕緣，熱軋硅鋼片；YX3是本世紀(jì)初設(shè)計，F(xiàn)級絕緣冷軋硅鋼片。顯然，YX3在提高cosφ上仍有潛力可挖。

5.1.2 精心設(shè)計，節(jié)省銅線

定子電密J1標(biāo)識銅線的耗量，J1大，耗銅量少；反之，則耗銅量多，見表3。

表3 以YX3為例，其與JO2可以直接對比的18個規(guī)格的J1(A/mm2 )、η、cosφ值

18個規(guī)格平均值：JO2，J1=4.7；YX3，J1=4.2。

隨著技術(shù)進(jìn)步，新材料，如5442-1P云母帶、優(yōu)質(zhì)冷軋硅鋼片等不斷涌現(xiàn)，通過精心設(shè)計，YX3的J1可以提高，達(dá)到降本的效果。

5.1.3 剔除過剩功能

電機(jī)的負(fù)荷 、工況不同，對性能的要求也不盡相同：拖動機(jī)械設(shè)備與拖動風(fēng)機(jī)、泵，對轉(zhuǎn)矩要求不同；就風(fēng)機(jī)、泵而言，拖動軸流式的與拖動離心式的對轉(zhuǎn)矩的要求也不一樣：后者對堵轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)矩Tst要求較高。在大型石化企業(yè)上用的電機(jī)，因其網(wǎng)絡(luò)容量大，堵轉(zhuǎn)電流矩Ist稍大一些，無大礙，而在貨場、農(nóng)村排灌上用的電機(jī)，絕對不能超標(biāo)。

就啟動性能而言，除非特殊設(shè)計的產(chǎn)品，如拖動采煤機(jī)的高啟動電機(jī)，絕大多數(shù)鼠籠型電機(jī)的矩Ist與矩Tst是互補(bǔ)的，即想要得到較低矩Ist的，矩Tst也要受點損傷，反之，亦然。因此，設(shè)計時，要做到“精心”，不能僅憑技術(shù)條件上給出的標(biāo)準(zhǔn)值判定設(shè)計方案的優(yōu)劣。比如，對于Y2系列4極的高壓電機(jī)，矩Tst的標(biāo)準(zhǔn)值大于0.5～0.8倍額定值即為合格，但若負(fù)荷為皮帶運(yùn)輸機(jī)或轉(zhuǎn)動慣量較大的離心式風(fēng)機(jī)，0.8倍的矩Tst顯然較低，提到大于1.5倍才比較穩(wěn)妥。

對于2、4極拖動軸流泵、風(fēng)機(jī)的電機(jī)，轉(zhuǎn)矩Tst>0.8屬于過剩功能，應(yīng)下調(diào)，挖出的潛力可以補(bǔ)到降低矩Ist上，其轉(zhuǎn)子槽可由Zc=4(刀形槽)改為Zc=3，后者澆注工藝性好，廢品率低，細(xì)條、斷條故障少。

5.1.4 權(quán)衡整體性能

設(shè)計時，綜上所述，不能僅僅局限在技術(shù)指標(biāo)滿足技術(shù)要求上，應(yīng)推敲參數(shù)的選擇是否能夠獲得較佳的電磁性能。有的參數(shù)，有較佳的值，不宜隨意選取，比如，Y225-4,45kW電機(jī)，定子48槽，將定子雙層繞組的節(jié)距選為1-12，短距系數(shù)為11/12，偏離了4/5、5/6最佳值，使氣隙磁場中5次諧波含量高，轉(zhuǎn)矩—轉(zhuǎn)差曲線產(chǎn)生較大的凹陷，盡管Tst合格，電機(jī)啟動后仍不能正常運(yùn)行。將短距系數(shù)改為10/12=0.833后，電機(jī)投入了正常運(yùn)行。

其它參數(shù)，如氣隙值、槽配合、齒磁密,及定子鐵心外徑等均有類似問題，應(yīng)權(quán)衡整體性能。

5.2 結(jié)構(gòu)設(shè)計

除軸承結(jié)構(gòu)已列入專題條款，針對降低成本，側(cè)重討論幾處功能過剩的結(jié)構(gòu)：

5.2.1 帶筋的焊接軸，筋的數(shù)目偏多

筋的數(shù)目3或4個即可。筋與軸相焊時，焊接處的金屬結(jié)構(gòu)要遭受破壞，使該處機(jī)械強(qiáng)度降低。幾家電機(jī)廠在返修的電機(jī)中曾發(fā)現(xiàn)過：軸不是在最細(xì)的軸伸處斷裂，而是在較粗的焊筋處斷裂.目前，行業(yè)廠家多采用6根筋，若嫌3～4根筋少，可借助橫向加筋(兼起擋風(fēng)板作用)補(bǔ)強(qiáng)。

“西屋加拿大”生產(chǎn)的2700kW 6極繞線轉(zhuǎn)子電機(jī)，其焊接軸僅用了三根40mm厚的鋼板筋；日本生產(chǎn)的960kW 6極電機(jī)，也只用4根筋。

筋的數(shù)目減少后，不僅節(jié)省了材料、焊條、焊接工時，降低了成本，還減少了轉(zhuǎn)子風(fēng)路上的風(fēng)阻，提高通風(fēng)效果。

5.2.2 隔爆電機(jī)止口處隔爆面可以縮短

目前機(jī)座與端蓋止口配合長度均大于25mm，浪費了材料與工時，廢品率也多，該處大于15mm即可。因為，該處的直徑差因同軸度的要求小于0.2mm；機(jī)座與端蓋間還有一部分平面接觸面積，它也兼起隔爆面作用。

5.2.3 隔爆電機(jī)部分結(jié)構(gòu)件的結(jié)構(gòu)尺寸可以減小

接線盒可以用增安型的。目前隔爆電機(jī)的接線盒實在太笨重，萬伏級接線盒的盒蓋需要兩個人抬或者用吊車吊才能裝上。改用增安型的，防爆規(guī)程也允許，材質(zhì)可以選用玻璃鋼的，輕便、美觀。

接線盒處的安全問題，在電氣間隙、漏電路滿足要求時，主要是密封的問題，這也是國內(nèi)使用防爆電機(jī)的場所容易被忽略、容易出問題之處。因為接線盒也有“呼吸”的功能，密封性差，內(nèi)腔容易積累冷凝水，導(dǎo)致接線端子間短路放電。若能把握住密封這個環(huán)節(jié)，盒座、盒蓋沒必要做的很笨重。德國防爆電機(jī)的接線盒采用鋼板件，其重量不到國內(nèi)同類產(chǎn)品的1/2。

底腳板過厚，按受力角度設(shè)計，可以減薄，特別是隔爆電機(jī)。在國內(nèi)見到德國同類產(chǎn)品的底腳厚度僅為國產(chǎn)的1/2多一點。

6 選型

以下側(cè)重剖析、研討電機(jī)的使用部門在電機(jī)選型、維護(hù)上出現(xiàn)的誤區(qū)。

6.1 選型誤區(qū)

選型的誤區(qū)主要出現(xiàn)在石油化工系統(tǒng)對防爆電機(jī)的選用上。

6.1.1 防爆電機(jī)的防爆型式應(yīng)與其場所相匹配

在石油化工易燃易爆場所中，絕大部分場所可以選用增安型電機(jī)。但目前仍用隔爆型的多，這也和歷史上延續(xù)下來的習(xí)慣有關(guān)。在購置、更換防爆電機(jī)時，原來選用的防爆類型一般都不輕易改動。

6.1.2 隔爆等級偏高

從大慶石油化工總廠編寫的“石油化工隔爆電氣”的材料得到的統(tǒng)計數(shù)據(jù)顯示：ⅡA級防爆場所約占70%[3]，但目前仍以ⅡB級電機(jī)居多。

當(dāng)隔爆電機(jī)內(nèi)腔凈容積大于2000cm3，軸承內(nèi)蓋與轉(zhuǎn)子相接合的隔爆面有效長度≥40mm時，內(nèi)蓋與轉(zhuǎn)軸間隙的直徑差，ⅡA級隔爆可以0.75mm，ⅡB級則是0.4mm。顯然，在不需要ⅡB級電機(jī)的場所堅持選用ⅡB的，而不用ⅡA的，隔爆功能沒必要過剩，剔除這一過剩的功能，選用ⅡA的電機(jī)，因其內(nèi)蓋與軸的間隙可由0.4mm放大到0.75，二者相擦的或然率大大地降低了，使用中反而更安全了。

6.2 軸承選用的誤區(qū)

由于近30年防爆電機(jī)行業(yè)一直是買家的市場，廠家為市場考慮，盡量滿足客戶需求?！叭S承”就是一例。買家誤認(rèn)為“三軸承”好。招標(biāo)訂貨時，企業(yè)的工程技術(shù)人員應(yīng)該耐心地向買家解釋“三軸承”的弊端。

6.3 軸承加注潤滑脂過頻

如上所述，軸承工作時只是貼近滾道的一層脂膜起作用。潤滑脂過多，軸承容易發(fā)熱。

7 結(jié)語

本文探討如何從設(shè)計、制造、使用上實現(xiàn)提質(zhì)、降耗這一用戶、生產(chǎn)廠家十分關(guān)切的課題；并強(qiáng)調(diào)降低產(chǎn)品故障率對電機(jī)的生產(chǎn)廠家及其用戶提高整體效益上的重要性。

(1)電機(jī)設(shè)計在企業(yè)經(jīng)營中的提質(zhì)、降耗及保障電機(jī)安全運(yùn)行上起到責(zé)無旁貸的作用。設(shè)計人員應(yīng)從全局利益出發(fā)做到“精心設(shè)計”。

(2)制造上應(yīng)側(cè)重保障電機(jī)安全運(yùn)行的幾個重要環(huán)節(jié)。對機(jī)座變形、同軸度、繞組浸烘等這些既十分重要，又不容易察覺的關(guān)鍵工序要在質(zhì)量保證系統(tǒng)中予以格外地提示，并有相應(yīng)的保障措施。

(3)企業(yè)營銷人員或設(shè)計人員應(yīng)在電機(jī)使用中的“過剩功能”上與電機(jī)買家達(dá)成共識。通過宣傳、解釋，使買家對剔除過剩功能(過高的防爆等級、三軸承等)的重要性、現(xiàn)實性予以認(rèn)可，可以用石化系統(tǒng)或普通工業(yè)用戶在選購電機(jī)中由于剔除過剩功能而額外受益的實例說服自己的買家。

(4)減少電機(jī)的故障率對電機(jī)供需雙方都十分重要：供方，減少返修率，提高企業(yè)的整體效益；需方，減少因電機(jī)故障帶來的損失。遼陽石化總廠“常減壓”的現(xiàn)場工人講：因電機(jī)故障停車，即便是幾分鐘，造成的損失也遠(yuǎn)遠(yuǎn)超過電機(jī)本身的售價。

(5)通風(fēng)散熱結(jié)構(gòu)不可掉以輕心：選擇不當(dāng)，低壓電機(jī)J1<3溫升也吃緊；選擇得當(dāng)，高壓壓電機(jī)可以使J1>4，也因此可以節(jié)省40%左右的銅線；10%左右的硅鋼片。