唐盛世 李 壯 朱 贊 謝正良 潘明章 黃豪中

(1.廣西大學(xué) 機(jī)械工程學(xué)院,南寧 530004;2.廣西玉柴機(jī)器股份有限公司,玉林 537005)

0 前言

隨著能源危機(jī)的日益嚴(yán)峻及環(huán)保意識(shí)的提高,促使人們不斷尋找新的替代燃料,開(kāi)發(fā)新的技術(shù)。天然氣/柴油雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)具有較大的優(yōu)勢(shì)。首先,天然氣儲(chǔ)量豐富,碳?xì)浔鹊?在燃燒過(guò)程中產(chǎn)生較低的碳煙排放,對(duì)環(huán)境污染較小[1]。其次,天然氣具有較高的辛烷值,可以應(yīng)用到高壓縮比的發(fā)動(dòng)機(jī)中,提高熱效率[2]。此外,天然氣-柴油雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)改裝方便,而且在運(yùn)行過(guò)程中2種模式(雙燃料和純柴油模式)可以實(shí)現(xiàn)自由切換[3]。

在天然氣/柴油雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)中,天然氣一般采用進(jìn)氣道噴射,與空氣混合后進(jìn)入氣缸,在壓縮上止點(diǎn)附近由微量柴油引燃燃燒。因此,雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)缸內(nèi)燃燒過(guò)程主要分為2個(gè)階段：首先由預(yù)噴柴油和部分天然氣形成的柴油-天然氣-空氣混合氣進(jìn)行預(yù)混燃燒;之后由天然氣引燃預(yù)噴柴油開(kāi)始擴(kuò)散燃燒[4]。為了探索其規(guī)律,對(duì)雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)進(jìn)行研究。

LOUNICI等人[1]研究了柴油/天然氣發(fā)動(dòng)機(jī)雙燃料燃燒模式對(duì)燃燒和排放的影響。研究結(jié)果表明,相比于純柴油發(fā)動(dòng)機(jī),雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)產(chǎn)生的NOx、碳煙和有效燃油消耗率減少,未燃碳?xì)浠衔?UHC)和CO排放增加。EGU'SQUIZA等人[5]在1臺(tái)天然氣/柴油雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)上(純柴油及雙燃料2種模式下)進(jìn)行了天然氣替代比,發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速以及負(fù)荷對(duì)燃燒和排放的研究。研究結(jié)果表明,在較寬的運(yùn)行工況范圍內(nèi)(不同的轉(zhuǎn)速及負(fù)荷),雙燃料燃燒模式可以有效降低NOx和碳煙的排放。而在較低負(fù)荷下,CO及HC排放較高。PAPAGIANNAk等開(kāi)展了噴油正時(shí)及天然氣所占比例對(duì)不同負(fù)荷下天然氣/柴油雙燃料均質(zhì)充量壓燃(HCCI)發(fā)動(dòng)機(jī)燃燒和排放影響的研究工作。研究結(jié)果表明,增加天然氣的比例會(huì)使CO的排放及最大缸內(nèi)壓力增加,NO及碳煙排放降低。

綜上所述,在雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)上,存在CO和UHC排放較高的問(wèn)題。為了研究噴油正時(shí)及壓力對(duì)CO和UHC排放的影響,本文開(kāi)展了噴油正時(shí)及壓力對(duì)天然氣/柴油雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)燃燒與排放特性的影響研究。

1 試驗(yàn)裝置及方法

試驗(yàn)采用的是1臺(tái)6缸增壓中冷柴油機(jī),在原機(jī)上加裝天然氣供給系統(tǒng)。在燃油供給不變的情況下設(shè)計(jì)天然氣管路,并對(duì)電子控制單元(ECU)進(jìn)行匹配設(shè)計(jì),使得天然氣進(jìn)氣能夠準(zhǔn)確控制。雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)首先以純柴油的模式啟動(dòng),此時(shí)天然氣管路總閥處于斷開(kāi)狀態(tài),天然氣中斷。當(dāng)柴油壓縮著火后,天然氣開(kāi)始通入,與空氣混合后進(jìn)入氣缸燃燒。引燃天然氣由ECU進(jìn)行控制,天然氣進(jìn)氣量由天然氣供給系統(tǒng)進(jìn)行控制。試驗(yàn)發(fā)動(dòng)機(jī)具體參數(shù)見(jiàn)表1,燃料的理化性質(zhì)見(jiàn)表2,試驗(yàn)裝置及測(cè)量?jī)x器見(jiàn)圖1。

表1 實(shí)驗(yàn)發(fā)動(dòng)機(jī)技術(shù)參數(shù)

表2 燃料性能

為了對(duì)比不同噴油正時(shí)及噴油壓力下燃油消耗情況,本文引入折合油耗的概念。通過(guò)能量轉(zhuǎn)化折合成純柴油時(shí)的消耗量,折合耗油量為

式中,mdual為雙燃料的質(zhì)量流量;H ucng為天然氣的低熱值;H udiesel為柴油的低熱值為1.15;m為天然cng氣的質(zhì)量流量。

熱值折合油耗為

式中,mdual為雙燃料的質(zhì)量流量;bdual熱值折合油耗,Pe為發(fā)動(dòng)機(jī)有效功率。

試驗(yàn)時(shí),發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速固定為1 220 r/min,扭矩為1 215 N·m(約71%負(fù)荷),柴油引燃量為2.1 kg/h,天然氣23 kg/h,無(wú)EGR。通過(guò)改變噴油正時(shí)(-5～-25°CA ATDC)和噴油壓力(80 MPa、100 MPa、120 MPa)來(lái)研究噴油參數(shù)對(duì)雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)燃燒和排放的影響。

2 結(jié)果及分析

2.1 噴油正時(shí)和噴油壓力對(duì)天然氣/柴油雙燃料燃燒特性的影響

圖1 發(fā)動(dòng)機(jī)試驗(yàn)臺(tái)架示意

圖2 不同噴油正時(shí)及壓力下缸壓和放熱率

圖2示出了不同噴油正時(shí)及壓力下天然氣/柴油雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)的缸內(nèi)壓力和放熱率的關(guān)系圖。從圖2(a)可知,缸內(nèi)壓力和放熱率峰值隨噴油正時(shí)提前而升高。這是因?yàn)殡S著噴油正時(shí)的提前,柴油燃燒起始點(diǎn)提前,增強(qiáng)了對(duì)缸內(nèi)天然氣-空氣混合氣的引燃效果,提高了缸內(nèi)混合氣的燃燒強(qiáng)度,缸內(nèi)壓力及放熱率峰值增加。由圖2(b)可知,缸壓及放熱率峰值隨噴油壓力的增加而增加。由于噴油壓力增加,燃油的霧化和蒸發(fā)效果更好,缸內(nèi)混合氣的燃燒強(qiáng)度增加,缸壓及放熱率峰值增加。此外,由放熱率曲線可知,缸內(nèi)燃燒出現(xiàn)明顯的兩階段放熱特征。這是因?yàn)殡p燃料發(fā)動(dòng)機(jī)缸內(nèi)存在2個(gè)階段燃燒。第一階段主要是預(yù)噴柴油與空氣混合氣的預(yù)混燃燒放熱,第二階段主要是預(yù)噴柴油的擴(kuò)散燃燒和天然氣的引燃及火焰?zhèn)鞑ァ?/p>

圖3示出了不同噴油策略下天然氣/柴油雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)的指示熱效率、熱值折合油耗和CA50(燃燒重心)的對(duì)比圖。由圖3(a)可知,噴油正時(shí)提前或者噴油壓力增加都會(huì)導(dǎo)致CA50提前。由于放熱起始點(diǎn)隨噴油正時(shí)提前而提前,使得缸內(nèi)混合氣更早開(kāi)始燃燒,CA50提前。當(dāng)噴油壓力增加時(shí),促進(jìn)了可燃混合氣的形成,燃燒放熱起始點(diǎn)提前。由圖3(b)可知,當(dāng)噴油正時(shí)提前,熱效率先升高后降低,熱值折合油耗先降低后升高。這是因?yàn)镃A50隨著噴油正時(shí)的提前或噴油壓力的增加而提前,燃燒重心靠近上止點(diǎn),發(fā)動(dòng)機(jī)有效容積做功能力增強(qiáng),熱效率提高。隨著噴油正時(shí)繼續(xù)提前,燃燒重心越過(guò)上止點(diǎn),壓縮負(fù)功增加,熱效率開(kāi)始降低,熱值折合燃油耗開(kāi)始增加。

圖3 不同噴油正時(shí)及壓力下燃燒重心、指示熱效率和熱值折合油耗

圖4給出了不同噴油策略下天然氣/柴油雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)的最大壓力升高率曲線圖。最大壓力升高率通常用來(lái)表示燃燒噪聲的強(qiáng)弱,其主要與預(yù)混燃燒的比例有關(guān)。隨著噴油正時(shí)的提前,最大壓力升高率增大。這主要是因?yàn)閲娪驼龝r(shí)提前,缸內(nèi)溫度、壓力相對(duì)降低,滯燃期增加,預(yù)混燃燒的比例增加,最大壓力升高率隨之增加。由圖2還可以看出,最大壓力升高率隨著噴油壓力的增加而增加。這主要也是因?yàn)閲娪蛪毫υ黾?促進(jìn)了柴油的霧化、蒸發(fā),提高了燃燒速率,最大壓力升高率增加。另外,當(dāng)噴油壓力從100 MPa升高到120 MPa時(shí),最大壓力升高率不再有明顯的變化。

圖4 不同噴油正時(shí)下最大壓力升高率

2.2 噴油正時(shí)和噴油壓力對(duì)天然氣/柴油雙燃料排放特性的影響

圖5示出了不同噴油正時(shí)及噴油壓力下天然氣/柴油雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)NOx排放曲線圖。由圖5可知,NOx的排放隨著噴油正時(shí)的提前而增加。這是因?yàn)閲娪蜁r(shí)刻提前,較高的溫度及壓力使得噴射的柴油較早開(kāi)始燃燒,更多的燃料在壓縮過(guò)程中燃燒使得CA50提前,缸內(nèi)溫度增加,NOx排放增加。由圖5還可以看出噴油壓力增加,NOx的排放增加。這主要是因?yàn)檩^高的噴油壓力會(huì)增加預(yù)混燃燒的比例,缸溫較高,促進(jìn)了NOx的生成。

圖5 不同噴油正時(shí)下NO x排放

天然氣-柴油雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)中,CH4的排放高有以下幾個(gè)原因：天然氣/空氣的混合氣燃燒速度較慢;混合氣較稀而不能徹底燃燒;燃?xì)膺M(jìn)入溫度較低的狹隙區(qū)域;火焰碰壁出現(xiàn)淬熄現(xiàn)象;試驗(yàn)過(guò)程中會(huì)出現(xiàn)氣門重疊,燃?xì)獬霈F(xiàn)“逃逸”現(xiàn)象等。CO的排放主要與缸內(nèi)燃?xì)獾牟煌耆紵嘘P(guān)。因此,CO是燃燒過(guò)程中的中間產(chǎn)物,主要形成于缺氧或者低溫區(qū)域。圖6示出了天然氣/柴油雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)在不同噴油正時(shí)及噴油壓力下的CO及CH4排放曲線圖。由圖6可知,CO和CH4具有相同的排放規(guī)律。當(dāng)噴油時(shí)刻提前時(shí),CA50提前且接近上止點(diǎn)(圖3(a)),缸內(nèi)溫度壓力較高,促進(jìn)了燃燒產(chǎn)物的氧化,CO及CH4排放隨之降低。由圖6還可以看出,噴油壓力增加,CO及CH4排放降低。這主要也是因?yàn)檩^高的噴油壓力促進(jìn)了柴油的霧化、蒸發(fā),缸內(nèi)燃燒更充分。

圖6 不同噴油正時(shí)下CH 4和CO的排放

此外,由圖5及圖6可知,NOx-CH4和NOx-CO出現(xiàn)明顯的“此消彼長(zhǎng)”關(guān)系。NOx排放降低的同時(shí)會(huì)伴隨著CO及CH4排放的升高。因此,綜合考慮熱效率及排放的情況下,當(dāng)噴油正時(shí)為-20°CA ATDC,噴油壓力為120 MPa時(shí),可以實(shí)現(xiàn)較高的熱效率(約為39%)以及較低的CH4及CO的排放(各自為1 869×10-6,373×10-6)。

3 結(jié)論

本文研究了噴油正時(shí)及壓力對(duì)天然氣/柴油雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)燃燒和排放的影響,結(jié)論如下：

(1)當(dāng)柴油噴油正時(shí)提前,缸內(nèi)壓力、放熱率、最大壓力升高率以及NOx排放增加,CH4及CO排放降低,指示熱效率先升高后降低,熱值折合油耗先降低后升高。

(2)當(dāng)噴油壓力增加時(shí),缸壓及放熱率峰值增加,NOx排放增加,CH4及CO排放降低。

(3)NOx-CH4和NOx-CO會(huì)出現(xiàn)明顯的“此消彼長(zhǎng)”關(guān)系。因此,綜合考慮雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)的燃燒與排放特性,在噴油正時(shí)為-20°CA ATDC,噴油壓力為120 MPa時(shí),可以實(shí)現(xiàn)較高的熱效率(39%)以及較低的CH4及CO的排放。