阮合春，邱 勇，羅國立，湯之飛，楊澤文

(云南農(nóng)業(yè)大學(xué)水利學(xué)院，云南 昆明 650201)

隨著水資源的進一步開發(fā)，可供泄水建筑物選擇的出口地形、地質(zhì)條件越來越難于滿足樞紐布置的要求：一是工程地質(zhì)條件不允許采用挑流消能，二是狹窄陡峻的地形條件難于滿足底流消能對池長的要求。對此，通常能夠采用的工程措施就是在泄水建筑物的出口段設(shè)置擴散段，再輔之于邊墻突然擴大，形成突擴型底流消能。由于泄槽擴散段的存在，一定程度上降低了出口單寬流量，能夠有效減輕下游消能壓力，同時下游水深所形成的淹沒，由于消力池邊墻的突然擴大，受主流兩側(cè)反向回流和側(cè)向旋滾作用，能夠更好地消除泄水建筑物下泄水體所具有的能量。此時，增設(shè)跌坎，可以延長入射水流射程，增加水體間的摻混、摩擦、剪切，進一步改善消力池底板的力學(xué)指標，客觀上降低對消力池池長的要求。

1 試驗方案及模型布置

1.1 研究內(nèi)容及方案

對于高速水流，泄槽擴散角太大，水流容易脫離邊界，擴散角太小則達不到降低單寬流量的目的，工程上通常采用3°擴散角。建議消力池突擴比1.75(跌坎深度10cm)。依托水工模型試驗，在擴散角為3°的擴散式泄槽、消力池邊墻突擴寬度為35cm的基礎(chǔ)上，通過改變消力池跌坎深度，對突擴式消力池水力特性進行研究，以探求其對消力池池長的影響。試驗方案如下：方案一：跌坎深度T=5cm；方案二：跌坎深度T=10cm；方案三：跌坎深度T=15cm。

試驗研究了不同方案下三組流量(Q=9L/s、Q=12L/s、Q=15L/s)消力池內(nèi)水流的紊動情況，同時測試了消力池底板的臨底流速、脈動壓強標準差等水力特性。

1.2 模型布置

模型采用有機玻璃制作而成，控制段為WES實用堰，最大水頭2.40m，消力池進口接擴散式泄槽，擴散角α=3°、底坡i=1∶1.5，泄槽寬由15cm擴散到20cm，平距0.50m；消力池突擴比(消力池寬度比泄槽末端寬度)為1.75，池長為95cm；出口尾水渠設(shè)置為平坡，寬度為20cm，如圖1所示。

圖1 消力池結(jié)構(gòu)體型圖(單位：mm)

2 試驗成果分析

2.1 消力池水流結(jié)構(gòu)分區(qū)

根據(jù)消力池水流流態(tài)，將消力池水流結(jié)構(gòu)劃分為：淹沒射流、底部旋渦、沖擊區(qū)、附壁射流、補償流區(qū)、表面漩滾，如圖2所示。

圖2 消力池水流結(jié)構(gòu)分區(qū)圖

淹沒射流：射流進入消力池后，在池內(nèi)水體的頂托下形成擴散狀淹沒射流。

底部旋渦：在淹沒射流的吸卷作用下，淹沒射流下部形成底部旋渦。

沖擊區(qū)：射流沖擊到底板的區(qū)域。入射水流進入消力池，受底板約束，流線發(fā)生急劇偏轉(zhuǎn)，水流轉(zhuǎn)向，主流沿底板潛射前行；此外，在主流左、右兩側(cè)及底板上游方向可見強度稍弱的潛射水流。

附壁射流：潛射水流在消力池底板形成流速沿程減小的附壁射流。附壁射流和回淹水流不斷摻混，在靠近邊墻位置形成尺度沿程逐漸增大的上涌水突；同時，在尾水進口底部主流下方可觀察到明顯的橢圓狀橫軸漩滾。

補償流區(qū)：向上游方向的附壁射流，從消力池進口兩側(cè)的角隅處涌出，卷入主流。

表面漩滾：回淹水流與兩側(cè)邊墻附近不斷向消力池軸線附近翻卷的水突共同作用，受淹沒射流影響，形成向消力池進口方向涌動的表面漩滾。

結(jié)合消力池內(nèi)水體紊動程度，將消力池內(nèi)水流流區(qū)分為強紊動區(qū)和弱紊動區(qū)：強紊動區(qū)水體混摻、摩擦、剪切作用明顯，射流動能衰減大；弱紊動區(qū)水體相對平穩(wěn)，幾呈透明狀，可見含氣型水珠向上出逸。

通過試驗觀察，將消力池內(nèi)水流紊動顯著減輕的表面旋滾下緣作為強紊動區(qū)和弱紊動區(qū)的分界，弱紊動區(qū)水體沒有明顯向上游方向回淹。

針對泄槽射流受淹沒水體作用，消力池后段流速衰減明顯的情況，在消力池近出口段底板沿軸線等間距(58mm)布設(shè)9個測點，上游至下游編號依次為：0- 1、0- 2、0- 3、0- 4、0- 5、0- 6、0- 7、0- 8、0- 9，其中0- 1測點位于消力池中部1/2池長位置，如圖3所示。

圖3 消力池底板測點布置示意圖(單位：mm)

2.2 泄槽擴散段水流流態(tài)

在泄槽擴散段，受水流慣性作用，主流靠近軸線中部，在直邊墻和斜邊墻之間的擴散區(qū)域內(nèi)水深小于軸線附近水深，致使橫斷面水深沿水流方向均呈中間高、兩側(cè)低的“凸”形：擴散段起始斷面(溢0+09.435m)和擴散段末端斷面(溢0+09.935m)處水深分布較為均勻，但在A-A斷面(溢0+09.685m)處，左、中、右水深差值明顯，擴散段橫斷面溢0+09.685m水深分布見表1。此外，擴散段水流橫斷面流速分布也呈中間高、兩側(cè)低。

“糖人國的糖龍？那你來我房間干嗎？快說實話，不然我就把你吃掉！”唐小果盯著糖龍，用舌頭舔著嘴唇威脅道。

表1 擴散段橫斷面(溢0+09.685m)水深分布

擴散段水流流態(tài)及沿程橫斷面水深分布表明：試驗所采用的3°擴散角能夠兼顧擴散式泄槽的水流流態(tài)和泄槽出口單寬流量的降低。

2.3 消力池水流紊動變化

相同跌坎深度情況下，隨下泄流量增加，消力池內(nèi)水體紊動程度加劇，躍后斷面下移，弱紊動區(qū)的長度明顯減小，表明消力池長度需要相應(yīng)增加。

根據(jù)試驗觀察，Q=9L/s、12L/s、15L/s流量下消力池內(nèi)弱紊動區(qū)域長度見表2。

表2 消力池弱紊動區(qū)長度 單位：cm

由表2可知，三組試驗流量下，消力池內(nèi)水流流態(tài)隨跌坎深度均變化明顯，跌坎深度增加時，附壁射流和回淹水流摻混形成的上涌水突和表面漩滾尺度弱化，一定程度上表現(xiàn)為底流水躍淹沒程度增加，消力池內(nèi)水體強紊動區(qū)不斷向泄槽方向后縮，弱紊動區(qū)長度相應(yīng)增大，消力池出口尾水流態(tài)改善明顯。由此可以認為，入射水體動能主要消耗于強紊動區(qū)域，弱紊動區(qū)域的長度變化和池長關(guān)系明顯。

相同下泄流量情況下，隨跌坎深度的增加，消力池內(nèi)水體混摻、剪切、摩擦作用強化，射流流速衰減明顯，消力池內(nèi)水流強紊動區(qū)長度減小，弱紊動區(qū)長度增大。跌坎深度為5cm時(Q=15L/s)，消力池水體介于臨界水躍向遠驅(qū)式水躍過渡區(qū)間，射流在消力池內(nèi)幾呈急速流動，出池主流基本沿尾坎出射，消力池內(nèi)弱紊動區(qū)長度最小，僅為1.5cm；跌坎深度增加至10cm時，由于底板高程降低，盡管淹沒射流射程有所增加，但附壁射流流速降幅增大，消力池內(nèi)能夠形成穩(wěn)定的淹沒，弱紊動區(qū)長度增大到8.5cm；跌坎深度進一步增加至15cm時，受水深加大影響，入射水流在沖擊區(qū)附近流速即出現(xiàn)降低，水體紊動進一步減弱，消力池內(nèi)水體弱紊動區(qū)長度可達12.0cm。

2.4 消力池射流沖擊力

水流沖擊力是由于水流的質(zhì)量及流速而產(chǎn)生的，其大小是消力池發(fā)生結(jié)構(gòu)破壞的關(guān)鍵因素，對消力池的力學(xué)指標有很大影響。

通過試驗測試得到各測點位置的流速，應(yīng)用動量方程計算得到不同跌坎深度下消力池內(nèi)各測點射流沖擊力，見表3。

各測點射流沖擊力分布如圖4所示。

表3 消力池底板測點射流沖擊力計算成果

注：射流沖擊力的正方向為平行于底板指向下游。

圖4 消力池射流沖擊力分布

由圖4可知，不同流量、不同跌坎深度情況下，射流沖擊力沿程均呈“先陡后緩”的下降趨勢。相同跌坎深度，隨流量的增加，射流沖擊力“陡降段”范圍向出口方向前移的同時，沿程分布漸趨均勻化，消力池內(nèi)水流紊動相應(yīng)增強；相同下泄流量，隨跌坎深度增加，同一測點射流沖擊力均有不同程度的下降，近消力池出口處的數(shù)值更為接近，表明跌坎深度的增加，能夠改善消力池內(nèi)水流流態(tài)。

通過試驗發(fā)現(xiàn)，Q=15L/s、跌坎深度5cm時，靠近消力池出口的測點0- 9位置近為強紊動區(qū)與弱紊動區(qū)的臨界點。此時，根據(jù)計算得到的測點0- 9位置射流沖擊力為0.0035kN(v=0.3m/s)。因此，將0.0035kN作為射流沖擊力基準值研究其沿程衰減情況。

采用線性內(nèi)插法可以得到：當(dāng)流量Q分別為9L/s、12L/s、15L/s，跌坎深度5cm時，射流沖擊力從消力池中部測點(0- 1)衰減至基準值0.0035kN的距離依次為24.2cm、34.1cm、46.5cm；跌坎深度增加到10cm時，射流沖擊力從消力池中部測點衰減至基準值0.0035kN的距離依次為18.7、29.7、39.4cm；跌坎深度進一步增加到15cm時，射流沖擊力從消力池中部測點衰減至基準值0.0035kN的距離依次為11.6cm、25.1cm、34.8cm。亦即，跌坎深度的增加，客觀上減輕了射流沖擊力對消力池底板的作用。

同時，可得到不同方案下強紊動區(qū)(附壁射流)與弱紊動區(qū)的臨界位置及弱紊動區(qū)長度，弱紊動區(qū)長度見表4。

表4 消力池弱紊動區(qū)長度 單位：cm

比較表4和表2可以看出，通過動量方程計算射流沖擊力得到的消力池弱紊動區(qū)域長度能夠和試驗觀測現(xiàn)象吻合。

2.5 消力池底板脈動壓強標準差

脈動壓強具有瞬時離散性，能很好的反映水體的波動程度，脈動壓強標準差變小，說明水流趨于平穩(wěn)。對其進行分析，常采用統(tǒng)計分析中的標準差作為脈動壓強的主要幅值特征。

根據(jù)試驗測試，得到Q=9L/s、Q=12L/s、Q=15L/s三組流量下底板測點脈動壓強標準差的分布情況，見表5。

同樣，在Q=15L/s、跌坎深度5cm情況下，以測點0- 9的脈動壓強標準差0.168作為基準值進行比較分析，由表2可以看出消力池底板測點的脈動壓強標準差分布規(guī)律和臨底射流沖擊力的分布規(guī)律基本一致。

各測點脈動壓強標準差分布特征如圖5所示。

由圖5可知，在相同下泄流量情況下，跌坎深度增加，底板脈動壓強標準差降低明顯，Q=15L/s時，跌坎深度由5cm增加至10cm時，測點0- 1的脈動壓強標準差從0.599降低至0.512，降幅14.5%；跌坎深度進一步增加至15cm時，測點0- 1的脈動壓強標準差繼續(xù)降低至0.388，降幅24.2%，

表5 消力池底板脈動壓強標準差

圖5 消力池底板脈動壓強標準差分布

且沿程分布漸趨均勻，表明消力池內(nèi)消能之后的水體沿程逐漸趨于平穩(wěn)。

采用線性內(nèi)插法分析不同流量、不同跌坎深度下底板脈動壓強標準差從消力池中部測點(0- 1)沿程衰減至基準值0.168的距離，對比弱紊動區(qū)長度的變化，與通過射流沖擊力計算、水流紊動情況觀測得到的數(shù)值基本吻合。

3 結(jié)論

通過水工模型試驗，結(jié)合消力池內(nèi)水流紊動情況、臨底射流沖擊力以及底板脈動壓強標準差，研究一定邊墻突擴寬度條件下，擴散式 泄槽消力池跌坎深度對池長的影響。結(jié)果表明，不同流量情況下，增加跌坎深度均可在一定程度上減小消力池長度，當(dāng)Q=12L/s、跌坎深度為5cm時，弱紊動區(qū)長度約14cm；跌坎深度增加至10cm時，弱紊動區(qū)長度約18cm；跌坎深度繼續(xù)增加至15cm時，弱紊動區(qū)長度約23cm。在地形條件受限的情況下，可以考慮通過增加跌坎深度來減小消力池長度，以滿足樞紐布置要求。