朱訓(xùn)國(guó)，王兆毅，何傳琪，王利芬，趙 雙，劉星池

(1.大連大學(xué) 建筑工程學(xué)院，遼寧大連116622；2. 大連大學(xué)復(fù)雜結(jié)構(gòu)系統(tǒng)災(zāi)害預(yù)測(cè)防治重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，遼寧大連116622)

混凝土主要由膠凝材料、粗細(xì)骨料與水拌合而成，其中骨料占據(jù)了混凝土絕大部分體積，骨料性能的優(yōu)劣對(duì)混凝土的各項(xiàng)性能有著直接和顯著的影響[1]。鋼渣是鋼鐵廠在冶煉鋼鐵時(shí)產(chǎn)生的廢渣，它主要是由鈣、硅、鐵、鎂和少量的錳、鋁等元素的氧化物組成，其內(nèi)部還含有少量的游離態(tài)氧化鈣及金屬鐵等[2]。我國(guó)年產(chǎn)鋼渣約為 1.5 億噸。環(huán)境的污染勢(shì)必會(huì)制約經(jīng)濟(jì)的發(fā)展，解決鋼渣的污染問(wèn)題將有利于經(jīng)濟(jì)的發(fā)展[3]。目前我國(guó)鋼渣的綜合利用率僅為10%[4]，大量鋼渣只能堆積地面，并且鋼渣中所含有的重金屬離子、堿金屬離子滲入土壤中，極易造成地下水污染[5]。近年來(lái)，中國(guó)每年消耗的天然砂石骨料高達(dá)數(shù)十億噸，部分地區(qū)供求關(guān)系的不平衡也導(dǎo)致砂石骨料的價(jià)格不斷提升[6]。此外，對(duì)砂石的過(guò)量開(kāi)采與長(zhǎng)途運(yùn)輸已經(jīng)對(duì)環(huán)境造成了嚴(yán)重的影響[7]。據(jù)調(diào)查顯示，美國(guó)、日本、德國(guó)等發(fā)達(dá)國(guó)家，鋼渣的利用率已經(jīng)高達(dá) 90% 以上，有相當(dāng)一部分鋼渣被用作冶金回爐燒結(jié)料，其余被用在土木工程和道路工程中[8]。當(dāng)然還有些被用在農(nóng)業(yè)領(lǐng)域，作為一種肥料來(lái)改善土壤的性質(zhì)[9-11]。希臘運(yùn)用鋼渣配制了再生混凝土，為綠色混凝土提供新的思路[12]。當(dāng)前，國(guó)內(nèi)外對(duì)鋼渣的研究主要集中在將鋼渣作為摻合料、細(xì)骨料和粗骨料制備混凝土，研究其工作性能、早期抗裂性能、混凝土耐磨性能、混凝土的耐久性和體積安定性上[13]。鋼渣本身具有很高的抗壓強(qiáng)度和很好的耐久性，這就使得其可以作為混凝土的摻和料[14]。

鋼渣的應(yīng)用起于上世紀(jì)初，歐美國(guó)家在上世紀(jì)70年代已經(jīng)基本實(shí)現(xiàn)了鋼渣的全利用，而我國(guó)不論是理論研究還是實(shí)際應(yīng)用都要遠(yuǎn)遠(yuǎn)的低于或落后于歐美發(fā)達(dá)國(guó)家?？v觀鋼渣的利用情況，主要集中于道路工程、建筑砂漿以及水泥混凝土制備三個(gè)建筑材料領(lǐng)域。

為了解決鋼渣應(yīng)用中存在的問(wèn)題，目前各國(guó)都在積極改進(jìn)煉鋼和鋼渣處理工藝，各學(xué)者正在積極探索鋼渣混凝土的微觀結(jié)構(gòu)形成的機(jī)理。隨著鋼渣作為混凝土集料和摻合料的研究不斷深入，鋼渣在混凝土中應(yīng)用所具有的巨大潛在經(jīng)濟(jì)效益不斷體現(xiàn)，這會(huì)促使鋼鐵企業(yè)對(duì)鋼渣的排放及處理工藝進(jìn)行改進(jìn)，提高鋼渣的品質(zhì)，從而可以解決鋼渣資源化利用的問(wèn)題，同時(shí)也解決了由鋼渣帶來(lái)的巨大環(huán)境問(wèn)題[15]。

本文則是在上述研究的基礎(chǔ)上，通過(guò)試驗(yàn)，選擇粒徑小于5mm部分的砂狀鋼渣，按照一定比例代替細(xì)骨料配制混凝土，研究其摻量對(duì)低強(qiáng)度混凝土抗壓性能及抗?jié)B性能的影響。

1 試驗(yàn)原材料及試驗(yàn)方案

1.1 原材料

1) 水泥：選用大連錦達(dá)水泥P.O 42.5、大連天瑞水泥P.O 32.5。

2) 粉煤灰：大連升華粉煤灰制品有限公司生產(chǎn)的Ⅱ級(jí)粉煤灰。

3) 砂、石：大連建材質(zhì)檢站用的砂、石(粗骨料為機(jī)制碎石，Dmax=20mm；細(xì)骨料為河砂，細(xì)度模數(shù)Mf=2.5，均產(chǎn)于大連本地)。

4) 鋼渣：從大連鋼渣廠抽取，5mm過(guò)篩，細(xì)度模數(shù)Mf=2.7。

5) 外加劑：大連市銘源科技開(kāi)發(fā)有限公司生產(chǎn)的MZ-10C聚羧酸高性能減水劑、MZ-7引氣劑。

1.2 試驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)

GB/T 17671-1999水泥膠砂強(qiáng)度檢驗(yàn)方法，GB/T 2419-94水泥膠砂流動(dòng)度測(cè)定方法，GB / T 50081-2002普通混凝土力學(xué)性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)，GB 175-2007 通用硅酸鹽水泥，GB/T 1346-2011水泥標(biāo)準(zhǔn)稠度用水量、凝結(jié)時(shí)間、安定性檢驗(yàn)方法，YB/T 140-2009(2015)鋼渣化學(xué)分析方法。

1.3 鋼渣成分測(cè)定及其安定性試驗(yàn)

鋼渣成分對(duì)混凝土性能影響較大，為了測(cè)定鋼渣的主要成分，對(duì)其進(jìn)行化學(xué)測(cè)定，通過(guò)測(cè)定，其主要成分見(jiàn)表1。

表1 鋼渣成分的化學(xué)分析結(jié)果

從化學(xué)分析的結(jié)果看，F(xiàn)e2O3的含量過(guò)高，達(dá)到了20.37%。由于Fe2O3在有水的堿性環(huán)境下易生成Fe(OH)2或Fe(OH)3，同時(shí)伴隨體積膨脹；同時(shí)，F(xiàn)e2O3和MgO以及燒失量的值都偏，MgO生成Mg(OH)2也伴有體積的膨脹。作為細(xì)骨料其SiO2的含量過(guò)低。從這個(gè)角度看，該鋼渣不論是作為摻和料還是用于代替水泥，從混凝土的耐久性考慮，該鋼渣不宜用在承重的混凝土結(jié)構(gòu)中。因此，本次試驗(yàn)測(cè)定的混凝土強(qiáng)度定為C30及其以下混凝土進(jìn)行試驗(yàn)。

為了驗(yàn)證鋼渣對(duì)水泥的安定性是否有所影響，首先對(duì)鋼渣進(jìn)行了安定性試驗(yàn)，通過(guò)雷氏夾試驗(yàn)得到了不同鋼渣摻量下的試餅的變形增加量最大為2 mm，見(jiàn)表2，符合國(guó)家規(guī)定的最大不超過(guò)5 mm的標(biāo)準(zhǔn)，說(shuō)明鋼渣對(duì)水泥安定性幾乎沒(méi)有影響。

表2 鋼渣安定性分析結(jié)果

1.4 鋼渣級(jí)配、細(xì)度模數(shù)等技術(shù)指標(biāo)的測(cè)定

通過(guò)篩分析試驗(yàn)和鋼渣主要組成成分的物理量測(cè)定，得到了本次試驗(yàn)鋼渣的上述主要物理指標(biāo)，具體見(jiàn)表3和表4。

表3 鋼渣的物理性能試驗(yàn)結(jié)果

表4 鋼渣級(jí)配

從試驗(yàn)的結(jié)果看，其密度、細(xì)度模數(shù)、壓碎指標(biāo)以及級(jí)配均可代替建筑用砂使用，但其渣粉含量過(guò)高達(dá)到了6.4%，將極大影響混凝土的用水量，降低混凝土的強(qiáng)度。在此情況下，作為細(xì)骨料使用，最好用于C30以下的混凝土中。

1.5 強(qiáng)度試驗(yàn)方案

a) 水泥膠砂(鋼渣)試件強(qiáng)度試驗(yàn)

試驗(yàn)前對(duì)所使用鋼渣進(jìn)行預(yù)吸水，使其達(dá)到飽和面干狀態(tài)。試驗(yàn)采用0.5和0.7兩種水膠比，在不同水膠比中，將飽和面干狀態(tài)鋼渣按照質(zhì)量百分比分別等量代替膠砂中的標(biāo)準(zhǔn)砂。該試驗(yàn)以0%，20%、30%、40%四個(gè)砂狀鋼渣摻量進(jìn)行試驗(yàn)，試件尺寸為40 mm×40 mm×160 mm，按照標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)進(jìn)行養(yǎng)護(hù)后對(duì)其進(jìn)行強(qiáng)度測(cè)定，3個(gè)試件為1組，按照標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)進(jìn)行水養(yǎng)護(hù)后對(duì)其進(jìn)行強(qiáng)度測(cè)定。

b) 鋼渣混凝土強(qiáng)度試驗(yàn)

試驗(yàn)中，測(cè)定拌和物的坍落度后，將拌和物置于150 mm×150 mm×150 mm 試模內(nèi)振動(dòng)成型，3個(gè)試件為 1 組，在恒溫恒濕的環(huán)境下( 溫度為 25 ℃ 、濕度為 96% ) 養(yǎng)護(hù) 24 h 后脫模，然后置入恒溫恒濕條件下養(yǎng)護(hù)7d、28d 齡期，達(dá)到齡期后進(jìn)行抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)。

測(cè)量單軸抗壓強(qiáng)度采用YES-300單軸壓力機(jī)進(jìn)行測(cè)試，試驗(yàn)時(shí)連續(xù)均勻加荷，加荷速率為0.4 MPa·s-1，當(dāng)試件接近破壞開(kāi)始急劇變形時(shí)，停止調(diào)整試驗(yàn)機(jī)油門(mén)，直到破壞，記錄破壞荷載。立方體抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果取三個(gè)試件測(cè)值的算術(shù)平均值作為該組試件的強(qiáng)度值。

2 試驗(yàn)結(jié)果及分析

2.1 鋼渣膠砂強(qiáng)度及流動(dòng)度測(cè)定試驗(yàn)

為了統(tǒng)一試驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)，采用水泥膠砂試驗(yàn)測(cè)定不同鋼渣替代標(biāo)準(zhǔn)砂下的水泥膠砂試件的技術(shù)參數(shù)，研究其對(duì)試件的性能影響。水泥分別使用P.O 42.5和P.O 32.5。膠砂試件在標(biāo)準(zhǔn)水養(yǎng)護(hù)箱中分別對(duì)其進(jìn)行7d和28d的養(yǎng)護(hù)后，對(duì)完成抗折強(qiáng)度試驗(yàn)后的試件進(jìn)行抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)。兩組養(yǎng)護(hù)時(shí)間對(duì)應(yīng)的試件都為3條，則抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)的試驗(yàn)試塊則為6塊，其抗壓強(qiáng)度取其算術(shù)平均值即可。

試驗(yàn)的基本流程按照膠砂試驗(yàn)的試驗(yàn)流程進(jìn)行，制作標(biāo)準(zhǔn)試件，第二天脫模并編號(hào)，放入標(biāo)準(zhǔn)水養(yǎng)護(hù)箱中進(jìn)行養(yǎng)護(hù)，分別在7d和28d取出進(jìn)行相應(yīng)的抗折強(qiáng)度和抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)。

鋼渣膠砂流動(dòng)度的測(cè)定，嚴(yán)格按照GB/T 2419-2005《水泥膠砂流動(dòng)度測(cè)定方法》進(jìn)行，采用的儀器為NLD-3型膠砂流動(dòng)度測(cè)定儀，精度為0.1 mm。通過(guò)試驗(yàn)，得到鋼渣膠砂相應(yīng)的強(qiáng)度和流動(dòng)度測(cè)試結(jié)果見(jiàn)表5～6。

表5 鋼渣膠砂強(qiáng)度及流動(dòng)度測(cè)定結(jié)果(P.O42.5，水膠比=0.5)

表6 鋼渣膠砂強(qiáng)度及流動(dòng)度測(cè)定結(jié)果(P.O 42.5，水膠比=0.7)

從表5和表6可以看出，不論水膠比是0.5還是0.7，水泥膠砂的流動(dòng)度都隨著鋼渣摻量的增加而降低；同時(shí)，隨著水膠比的增大，相同摻量下的水泥膠砂其流動(dòng)度也隨之降低。

圖1和圖2分別為不同水膠比下，水泥膠砂試件抗壓強(qiáng)度和流動(dòng)度變化趨勢(shì)，由圖1～2可以看出如下結(jié)果。

圖1 不同水膠比鋼渣膠砂的強(qiáng)度Fig.1 Strength of slag concrete at different water cement ratios

圖2 不同水膠比鋼渣膠砂的流動(dòng)度Fig.2 Fluidity of slag concrete at different water cement ratios

1) 當(dāng)鋼渣膠砂水膠比為0.5時(shí)，隨著鋼渣替代量的增加，鋼渣膠砂的強(qiáng)度先增大后逐漸減小，具體為當(dāng)取代比例為20%時(shí)鋼渣膠砂強(qiáng)度達(dá)到了最大值54.4 MPa，從20%起，鋼渣取代比例增加會(huì)引起鋼渣膠砂強(qiáng)度的降低，到取代比例為40%時(shí)鋼渣膠砂抗壓強(qiáng)度達(dá)到了最低值44.2 MPa。

2) 當(dāng)鋼渣膠砂水膠比為0.7時(shí)，鋼渣膠砂的強(qiáng)度會(huì)逐漸降低，但鋼渣取代比例在20%～30%內(nèi)，鋼渣膠砂強(qiáng)度會(huì)有小幅度增大，在取代比例為30%時(shí)，強(qiáng)度達(dá)到36.6 MPa。雖然鋼渣膠砂的強(qiáng)度較低，但從試驗(yàn)結(jié)果看鋼渣摻量的變化對(duì)強(qiáng)度影響不大，可能此時(shí)水膠比的增大部分掩蓋了鋼渣對(duì)強(qiáng)度的影響。

3) 從兩條曲線對(duì)比來(lái)看，鋼渣代替標(biāo)準(zhǔn)砂的量在20%左右最為合適，不宜超過(guò)30%。同時(shí)，根據(jù)圖2所示，其流動(dòng)度隨著鋼渣替代量的增加而基本呈線性遞減，且水膠比的增大導(dǎo)致其粘聚性、保水性也隨之劣化。

表7為采用P.O 32.5，水膠比為0.7鋼渣膠砂試驗(yàn)結(jié)果。圖3為其圖形結(jié)果，從表7和圖3可以看出如下結(jié)果。

表7 鋼渣膠砂強(qiáng)度試驗(yàn) (P.O 32.5，水膠比=0.7)

圖3 w/c=0.7時(shí)不同齡期鋼渣膠砂試件抗壓強(qiáng)度變化Fig.3 Change of compressive strength for slag colloid sandtest strip at different ageson w/c=0.7

1) 從表7可以看出，隨著鋼渣替代量的增加，膠砂流動(dòng)度隨之降低，基本呈線性遞減關(guān)系。與前述的試驗(yàn)結(jié)果基本一致，其主要原因?yàn)殇撛鼡搅康脑黾?，增加了顆粒之間的摩擦力，并改變了膠砂的內(nèi)部結(jié)構(gòu)，增大了顆粒之間的運(yùn)動(dòng)阻力，體現(xiàn)為流動(dòng)度的降低。

2) 從圖3可以看出，不同齡期的鋼渣膠砂抗壓強(qiáng)度變化有所不同，抗壓強(qiáng)度是隨著鋼渣摻量的增加而先減后增，但不同齡期強(qiáng)度最低值對(duì)應(yīng)的鋼渣摻量有所差異，7d最低強(qiáng)度值對(duì)應(yīng)的鋼渣摻量為20%，28d最低強(qiáng)度對(duì)應(yīng)的鋼渣摻量為30%左右。

為進(jìn)一步研究相同水膠比，相同齡期，不同水泥強(qiáng)度等級(jí)下的膠砂試件強(qiáng)度的變化趨勢(shì)，抽取表6和表7中的相關(guān)數(shù)據(jù)，繪制相應(yīng)的強(qiáng)度結(jié)果圖，見(jiàn)圖4。

圖4為水膠比(w/c=0.7)與齡期相同，水泥強(qiáng)度等級(jí)不同下的膠砂試件強(qiáng)度的變化趨勢(shì)，由圖4可以看出如下結(jié)果。

1) 當(dāng)采用P.O 42.5的水泥，用比例為0、20%、30%、40%鋼渣取代標(biāo)準(zhǔn)砂，隨著鋼渣取代比例的增大，鋼渣膠砂抗壓強(qiáng)度逐漸減小，但總體膠砂強(qiáng)度變化不大。

2) 當(dāng)采用P.O 32.5的水泥，逐漸提高鋼渣取代標(biāo)準(zhǔn)砂的比例，鋼渣膠砂強(qiáng)度從28MPa逐漸降低為27.1MPa，但在鋼渣取代比例為30%到40%時(shí)，水泥強(qiáng)度逐漸增大到27.9MPa，但其總體強(qiáng)度變化不大。

圖4 相同水膠比時(shí)兩種不同鋼渣膠砂試件28d抗壓強(qiáng)度變化Fig.4 Strength of two different steel slag concretes at the same water cement ratio

2.2 鋼渣混凝土抗壓強(qiáng)度及抗?jié)B壓力試驗(yàn)

通過(guò)對(duì)鋼渣物理技術(shù)性質(zhì)的分析，本次試驗(yàn)所用鋼渣宜用于C30及C30以下混凝土中，進(jìn)而制備不同水膠比下的C20和C30混凝土，研究不同鋼渣摻量對(duì)其技術(shù)性能的影響。

表8為相同用水量下，不同鋼渣摻量對(duì)新拌混凝土及不同齡期硬化混凝土物理技術(shù)參數(shù)的影響。從表中可以看出，不同鋼渣摻量下，新拌混凝土的坍落度逐漸減小，但減小量不大。因此，表8可以將單方用水量作為統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)，分析不同鋼渣摻量下混凝土強(qiáng)度、抗?jié)B壓力、收縮率以及含氣量的變化趨勢(shì)。

圖5為相同用水量下，不同鋼渣摻量混凝土不同齡期的強(qiáng)度變化趨勢(shì)。從圖5中可以得出，隨著鋼渣摻量的增加，混凝土不同齡期的強(qiáng)度也隨之降低，且基本呈線性遞減。

表8 相同用水量下?lián)戒撛鼘?duì)混凝土含氣量和高效減水劑適應(yīng)性的影響

(注：?jiǎn)畏接昧?，P.O 42.5：300 kg、粉煤灰：100 kg、石：1 209 kg、砂：651 kg、水：178 kg)

圖5 不同鋼渣摻量混凝土抗壓強(qiáng)度變化趨勢(shì)Fig.5 Change trend of the compressive strength under the different steel slag admixtures

圖6為不同鋼渣摻量下混凝土抗?jié)B壓力和收縮率變化趨勢(shì)。

圖6 不同鋼渣摻量下混凝土抗?jié)B壓力和收縮率變化趨勢(shì)Fig.6 Change trend of impermeable pressure and shrinkage rate under the different steel slag admixture

從圖6看出，隨著鋼渣摻量的增加，混凝土的抗?jié)B壓力也隨之增大，其收縮率也隨著增加。綜合而言，在水膠比和塌落度基本一致的條件下，為了保證新拌混凝土和硬化混凝土的技術(shù)性質(zhì)，高效減水劑的用量必須增加，摻量隨鋼渣量的增大而增加明顯，主要是因?yàn)殇撛z砂的需水量大所致。但隨著鋼渣摻量的增加，混凝土含氣量有所增加，含氣量的增加使得混凝土的抗?jié)B有了明顯提高，但同時(shí)混凝土的強(qiáng)度在不同齡期隨鋼渣的增加也都有較明顯的下降、收縮率也在變大，因此鋼渣替代細(xì)骨料過(guò)大時(shí)不宜配制高強(qiáng)度等級(jí)的混凝土。

為進(jìn)一步驗(yàn)證鋼渣摻量對(duì)C30強(qiáng)度以下混凝土強(qiáng)度性能的影響，分別制備不同鋼渣摻量的C20混凝土和C30混凝土，并通過(guò)測(cè)試其抗壓強(qiáng)度，分析不同鋼渣摻量下其強(qiáng)度變化的趨勢(shì)。表9～10分別為C20、C30鋼渣混凝土的強(qiáng)度測(cè)試結(jié)果。

圖7和圖8分別為根據(jù)表9和表10繪制的鋼渣替代細(xì)骨料不同時(shí)，C20和C30混凝土不同養(yǎng)護(hù)齡期時(shí)的強(qiáng)度變化趨勢(shì)圖。

圖7 不同鋼渣摻量下C20混凝土不同齡期強(qiáng)度變化趨勢(shì)Fig.7 Strength change trend of the C20 concrete in different ages to different admixture contents of steel slag

圖8 不同鋼渣摻量下C30混凝土不同齡期強(qiáng)度變化趨勢(shì)Fig.8 Strength change trend of the C30 concrete in different ages to different admixture content of steel slag

從圖7～8可以看出，鋼渣摻量的變化對(duì)混凝土強(qiáng)度的影響并不明顯，不論是C20還是C30，不同齡期的混凝土強(qiáng)度并沒(méi)有隨著鋼渣摻量的增加而有明顯的增加或降低，說(shuō)明鋼渣摻量對(duì)混凝土強(qiáng)度的敏感度不高。也進(jìn)一步說(shuō)明，鋼渣完全可以替代細(xì)骨料的使用，能夠有效的降低鋼渣對(duì)環(huán)境的污染。

盡管鋼渣摻量的變化對(duì)混凝土的強(qiáng)度影響并不大，但可以有效的增加混凝土的抗?jié)B性能，圖9為根據(jù)表9和表10繪制的混凝土的抗?jié)B壓力的變化趨勢(shì)圖。

從表9～10，以及圖9可以看出，當(dāng)水膠比相同情況下，隨著鋼渣摻量的增加，不論是C20混凝土還是C30混凝土其抗?jié)B壓力也隨之增加，基本呈線性增加趨勢(shì)，其原因主要有以下幾點(diǎn)。

圖9 不同強(qiáng)度等級(jí)混凝土抗?jié)B壓力變化趨勢(shì)Fig.9 Change trend of impermeability pressure of concrete with different strength grades

表9 C20鋼渣混凝土強(qiáng)度及抗?jié)B試驗(yàn)

表10 C30鋼渣混凝土強(qiáng)度及抗?jié)B試驗(yàn)

1) 使用了小粒徑的鋼渣，此粒徑的細(xì)粉料可以有效的封堵混凝土中的空隙，減少混凝土水的通過(guò)。

2) 使用了一定比例的高效減水劑，減水劑的使用可以有效降低混凝土的實(shí)際水膠比，減少混凝土中毛細(xì)孔的體積、細(xì)化混凝土中毛細(xì)孔的結(jié)構(gòu)，提高混凝土的密實(shí)性。

3 結(jié) 論

本文通過(guò)試驗(yàn)，研究了不同鋼渣摻量替代細(xì)骨料，對(duì)鋼渣膠砂試件、鋼渣混凝土強(qiáng)度、抗?jié)B性等技術(shù)性能的影響，從試驗(yàn)結(jié)果得出以下結(jié)論。

1) 通過(guò)對(duì)本次試驗(yàn)中所用鋼渣的成分分析，得到了各組分的比例，由于其渣粉含量較高，所以本鋼渣僅可用于C30及以下混凝土制品中提到細(xì)骨料使用；通過(guò)膠砂試件強(qiáng)度和混凝體試塊強(qiáng)度以及抗?jié)B壓力測(cè)定結(jié)果的分析，得到了本鋼渣在使用中其替代量不易超過(guò)30%，合理的使用范圍為20%～30%，且水膠比不易過(guò)大。

2) 當(dāng)采用高強(qiáng)度等級(jí)水泥制備混凝土?xí)r，隨著鋼渣摻量的增加，混凝土的強(qiáng)度也隨之降低；同時(shí)，混凝土的流動(dòng)性也隨之劣化，不能有效的滿足其技術(shù)性能，因此，鋼渣混凝土不易采用高強(qiáng)度等級(jí)水泥制備高強(qiáng)度等級(jí)的混凝土。

3) 從試驗(yàn)結(jié)果看，高效減水劑的使用可以有效的改善混凝土的內(nèi)部空隙結(jié)構(gòu)，提高其密實(shí)度，進(jìn)而提高混凝土的抗?jié)B性能。

4) 水膠比是影響鋼渣混凝土抗壓強(qiáng)度的主要因素，一般而言，鋼渣混凝土的強(qiáng)度隨著水膠比的增大而減小。相同水膠比鋼渣等量代替細(xì)骨料配制C30混凝土，各齡期抗壓強(qiáng)度整體上隨著摻量的增大先增大而后減小，呈現(xiàn)出良好的規(guī)律性。

5) C30以下的低強(qiáng)度混凝土的制備，完全可以考慮采用大摻量的鋼渣替代砂細(xì)骨料，這不但可以有效的降低混凝土的成本，還可以降低鋼渣對(duì)環(huán)境的污染和破壞，這是今后生產(chǎn)綠色混凝土的一條有效的途徑。