韓劍波，劉學(xué)忠，陳正華，趙 勇，韓 斌，馬 勇

風(fēng)力發(fā)電機(jī)絕緣狀態(tài)一體化檢測裝置研發(fā)

韓劍波1，劉學(xué)忠1，陳正華2，趙 勇3，韓 斌3，馬 勇3

（1.西安交通大學(xué)電力設(shè)備電氣絕緣國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，陜西 西安 710049；2.華能江蘇清潔能源分公司，江蘇 南京 210000；3.西安熱工研究院有限公司，陜西 西安 710054）

風(fēng)力發(fā)電機(jī)絕緣狀態(tài)現(xiàn)場檢測對(duì)提高風(fēng)電機(jī)組運(yùn)行可靠性具有重要意義。本文通過分析雙饋風(fēng)力發(fā)電機(jī)絕緣電阻、介質(zhì)損耗因數(shù)、局部放電和脈沖電壓波形等非破壞性絕緣狀態(tài)特征參數(shù)的現(xiàn)場檢測技術(shù)，設(shè)計(jì)并開發(fā)了一種風(fēng)力發(fā)電機(jī)絕緣狀態(tài)一體化檢測裝置，該裝置主要包括電源模塊、信號(hào)測量模塊、數(shù)據(jù)采集模塊和軟件分析模塊，通過電源模塊提供多參數(shù)檢測所需的高壓試驗(yàn)電源，對(duì)各參數(shù)分別進(jìn)行測量分析。實(shí)際應(yīng)用結(jié)果表明，該裝置能實(shí)現(xiàn)對(duì)風(fēng)力發(fā)電機(jī)絕緣電阻及極化指數(shù)、介質(zhì)損耗因數(shù)、電容、局部放電和脈沖波形等多種絕緣狀態(tài)特征參數(shù)的檢測，檢測精度滿足實(shí)際要求。而且，在實(shí)際應(yīng)用中可綜合評(píng)估發(fā)電機(jī)的絕緣狀態(tài)，避免單一參數(shù)評(píng)估的片面性，且一體化程度高。

雙饋風(fēng)力發(fā)電機(jī)；絕緣狀態(tài)；檢測裝置；絕緣電阻；介質(zhì)損耗因數(shù)；局部放電

自2012年以來，我國風(fēng)電的累計(jì)裝機(jī)容量已經(jīng)超過美國躍居世界第一[1]。根據(jù)我國能源局統(tǒng)計(jì)結(jié)果，2018年我國風(fēng)電發(fā)電量達(dá)到3 660 億kW h，占總發(fā)電量的5.2%[2]，風(fēng)電在我國發(fā)電領(lǐng)域越來越受重視。雙饋風(fēng)力發(fā)電機(jī)作為風(fēng)電機(jī)組的重要部件之一，其可靠性直接影響風(fēng)電機(jī)組的運(yùn)行安全[3]。

目前我國雙饋風(fēng)力發(fā)電機(jī)投運(yùn)后其絕緣故障率一直較高。發(fā)電機(jī)在運(yùn)行過程中承受電、熱、機(jī)械和環(huán)境應(yīng)力的聯(lián)合作用[4]，直接影響繞組絕緣狀態(tài)的劣化過程。絕緣劣化不僅會(huì)降低發(fā)電機(jī)的長期絕緣強(qiáng)度，而且會(huì)引發(fā)發(fā)電機(jī)運(yùn)行故障[5]，甚至可能造成突然停機(jī)的意外事故。風(fēng)電場多處于高原、草原或者海上等偏遠(yuǎn)地區(qū)，絕緣劣化使風(fēng)力發(fā)電機(jī)運(yùn)維費(fèi)用較高[6]。因此，對(duì)風(fēng)力發(fā)電機(jī)絕緣狀態(tài)進(jìn)行現(xiàn)場檢測，對(duì)保證風(fēng)電機(jī)組的平穩(wěn)運(yùn)行和降低風(fēng)電場的運(yùn)維成本有重要意義。

現(xiàn)場檢測風(fēng)力發(fā)電機(jī)絕緣狀態(tài)時(shí)，需要將檢測設(shè)備運(yùn)到風(fēng)塔上。由于檢測設(shè)備總體體積大且較重，同時(shí)接線換線復(fù)雜，導(dǎo)致現(xiàn)場檢測效率低。為此，本文設(shè)計(jì)了一種便攜式風(fēng)力發(fā)電機(jī)絕緣狀態(tài)一體化檢測裝置，該檢測裝置可實(shí)現(xiàn)多個(gè)絕緣特征參數(shù)的現(xiàn)場檢測和分析。

1 絕緣狀態(tài)特征參數(shù)及現(xiàn)場檢測技術(shù)

電力設(shè)備絕緣檢測包括破壞性和非破壞性兩種[7]。為準(zhǔn)確評(píng)估運(yùn)行中風(fēng)力發(fā)電機(jī)的絕緣狀態(tài)，需選擇既能有效反映發(fā)電機(jī)真實(shí)絕緣狀態(tài)又適宜風(fēng)電場現(xiàn)場檢測的非破壞性絕緣特征參數(shù)。

1.1 絕緣狀態(tài)特征參數(shù)

本文選擇適合進(jìn)行風(fēng)力發(fā)電機(jī)現(xiàn)場檢測的非破壞性絕緣特征參數(shù)分別為：1）絕緣電阻及極化指數(shù)作為反映發(fā)電機(jī)絕緣受潮程度、電導(dǎo)性缺陷和表面泄漏的參數(shù)；2）介質(zhì)損耗因數(shù)及電容作為反映發(fā)電機(jī)絕緣整體老化程度的參數(shù)；3）局部放電作為反映發(fā)電機(jī)絕緣分層、剝離或斷裂導(dǎo)致內(nèi)部出現(xiàn)氣隙性局部缺陷的參數(shù)；4）脈沖電壓波形比較作為反映發(fā)電機(jī)繞組匝間絕緣故障的參數(shù)等。

1.2 現(xiàn)場檢測技術(shù)

分析對(duì)比所選取各絕緣特征參數(shù)現(xiàn)有測量方法的現(xiàn)場適用性，確定選取的各絕緣參數(shù)的現(xiàn)場檢測方法分別為：1）絕緣電阻采用電壓電流測量法；2）介質(zhì)損耗因數(shù)及電容采用諧波分析的數(shù)字化測量法[8]，其測量回路為“反接法”[9]；3）局部放電采用并聯(lián)測量回路的脈沖電流法[10]；4）脈沖波形比較采用阻容分壓的測量方法等。

2 一體化檢測裝置研發(fā)

2.1 整體結(jié)構(gòu)

一體化檢測裝置需實(shí)現(xiàn)多個(gè)絕緣特征參數(shù)的現(xiàn)場檢測，結(jié)合各參數(shù)的測量原理與適宜風(fēng)電場的檢測技術(shù)，基于前期工作的基礎(chǔ)[11]，設(shè)計(jì)了風(fēng)力發(fā)電機(jī)絕緣狀態(tài)一體化檢測裝置整體結(jié)構(gòu)（圖1）。該裝置主要分為電源模塊、信號(hào)測量模塊、數(shù)據(jù)采集模塊和軟件分析模塊。信號(hào)測量模塊包括溫度和濕度測量模塊，用于現(xiàn)場檢測時(shí)記錄被測發(fā)電機(jī)繞組的環(huán)境溫度與濕度，便于更準(zhǔn)確評(píng)估發(fā)電機(jī)的真實(shí)絕緣狀態(tài)。為了提升一體化檢測裝置的便攜性，該裝置采用USB型數(shù)據(jù)采集卡實(shí)現(xiàn)4種絕緣參數(shù)檢測所需的數(shù)據(jù)采集功能，數(shù)據(jù)采集卡通過USB傳輸線與便攜式筆記本電腦中的軟件分析模塊相連接，通過軟件分析模塊實(shí)現(xiàn)對(duì)檢測數(shù)據(jù)的現(xiàn)場分析處理，從而實(shí)現(xiàn)風(fēng)力發(fā)電機(jī)絕緣狀態(tài)特征參數(shù)的現(xiàn)場檢測。

圖1 風(fēng)力發(fā)電機(jī)絕緣狀態(tài)一體化檢測裝置整體結(jié)構(gòu)

2.2 電源模塊

電源模塊利用風(fēng)電機(jī)艙上的220 V供電，通過轉(zhuǎn)化實(shí)現(xiàn)各絕緣參數(shù)檢測所需的高壓交流、直流和脈沖電壓，其中交流電源應(yīng)滿足局部放電（局放）檢測時(shí)對(duì)試驗(yàn)電源的無局放要求。電源模塊結(jié)構(gòu)如圖2所示。交流電源通過無局放升壓變壓器獲得高壓交流，在高壓交流的基礎(chǔ)上通過整流濾波獲得高壓直流，然后通過儲(chǔ)能電容充電、放電獲得高壓脈沖，充分利用各種高壓電源之間的重復(fù)部分，以減小一體化裝置的體積與重量。同時(shí)，電源模塊設(shè)置完整的電源控制部分，包括電源保護(hù)、電源切換和電壓顯示電路。電源保護(hù)主要由過電流保護(hù)實(shí)現(xiàn)對(duì)檢測人員和裝置的安全保護(hù)；電源切換實(shí)現(xiàn)試驗(yàn)電源之間的轉(zhuǎn)換；電壓顯示實(shí)現(xiàn)對(duì)3種電源輸出 電壓的顯示。

圖2 電源模塊結(jié)構(gòu)

2.3 絕緣電阻檢測模塊

風(fēng)力發(fā)電機(jī)絕緣電阻現(xiàn)場檢測原理如圖3所示。分別提取被測發(fā)電機(jī)繞組主絕緣上所加載直流電壓與流過發(fā)電機(jī)絕緣的泄漏電流信號(hào)，計(jì)算得到被測發(fā)電機(jī)繞組絕緣電阻值R，然后由1 min與10 min絕緣電阻計(jì)算極化指數(shù)。

圖3 絕緣電阻及介質(zhì)損耗現(xiàn)場檢測原理

2.3.1信號(hào)提取

電壓信號(hào)提取采用1 000:1的精密高壓分壓器（1，2）將高壓直流轉(zhuǎn)換為低壓直流信號(hào)。由于雙饋風(fēng)力發(fā)電機(jī)定子、轉(zhuǎn)子鐵心均直接接地，無法在被測發(fā)電機(jī)的接地端串入取樣電阻或電流互感器來測量電流，同時(shí)由于試驗(yàn)電壓較高，在高壓端串入取樣電阻會(huì)導(dǎo)致測量過程較危險(xiǎn)。因此，采用在直流電源負(fù)端（低壓端）串入取樣電阻（f）來測量流過被測發(fā)電機(jī)絕緣系統(tǒng)的電流信號(hào)。對(duì)于被測發(fā)電機(jī)不同的絕緣阻值范圍，需要不同取樣電阻，通過檢測軟件數(shù)據(jù)采集卡的數(shù)字量輸出端口，輸出信號(hào)控制微型繼電器實(shí)現(xiàn)不同取樣電阻之間的切換，實(shí)現(xiàn)測量量程的自動(dòng)切換。

2.3.2信號(hào)處理

由于分壓器與取樣電阻提取的電壓和電流信號(hào)不能直接送入數(shù)據(jù)采集卡，需要信號(hào)調(diào)制電路轉(zhuǎn)換后才能進(jìn)行數(shù)據(jù)采集。絕緣電阻檢測信號(hào)調(diào)制包括低通濾波器、程控放大電路、電壓跟隨電路和輸出保護(hù)電路，由信號(hào)調(diào)制電路將所提取信號(hào)預(yù)處理后送入數(shù)據(jù)采集卡實(shí)現(xiàn)A/D轉(zhuǎn)換，轉(zhuǎn)換后的數(shù)字信號(hào)送入絕緣電阻檢測軟件，計(jì)算得到絕緣電阻及極化指數(shù)。

2.4 介.質(zhì)損耗因數(shù)及電容檢測模塊

風(fēng)力發(fā)電機(jī)繞組絕緣的介質(zhì)損耗因數(shù)及電容現(xiàn)場檢測原理如圖3所示，同樣由分壓器并聯(lián)在交流電源輸出端提取所加載電壓信號(hào)，電流傳感器（CT）串聯(lián)在交流電源高壓輸出端提取電流信號(hào)。通過軟件對(duì)電壓和電流信號(hào)進(jìn)行加Hanning窗插值的離散傅里葉變換（DFT）[8]，得到電壓和電流基波的相位與幅值，進(jìn)而求得繞組絕緣的介質(zhì)損耗因數(shù)和電容值。

2.4.1信號(hào)提取

采用型號(hào)為BCT-2小電流傳感器提取工頻電流信號(hào)，其檢測范圍為100 μA~700 mA工頻電流，相位變換誤差不大于0.01°[12]。

2.4.2信號(hào)處理

介質(zhì)損耗因數(shù)及電容檢測方法信號(hào)調(diào)制電路主要包括輸入保護(hù)、500 Hz低通濾波器、電壓跟隨電路與輸出保護(hù)電路。經(jīng)處理后的測量信號(hào)由介質(zhì)損耗因數(shù)及電容檢測軟件計(jì)算得到繞組絕緣的介質(zhì)損耗因數(shù)及電容值。

2.5 局部放電檢測模塊

在雙饋風(fēng)力發(fā)電機(jī)現(xiàn)場局部放電檢測時(shí)，由于不能拆解電機(jī)，加上電機(jī)機(jī)殼的屏蔽和發(fā)電機(jī)鐵心直接接地，因此采用并聯(lián)測量回路的脈沖電流法檢測局部放電，其檢測原理如圖4所示。交流試驗(yàn)電壓經(jīng)過低通濾波器Z后施加于被測發(fā)電機(jī)定子或轉(zhuǎn)子絕緣系統(tǒng)Cx上，繞組絕緣系統(tǒng)產(chǎn)生的局放信號(hào)經(jīng)耦合電容Ck耦合到檢測阻抗Zm上，檢測阻抗將局放脈沖電流信號(hào)轉(zhuǎn)換為脈沖電壓信號(hào)后送入信號(hào)處理系統(tǒng)M。

圖4 局部放電檢測原理

2.5.1 信號(hào)提取

局放檢測采用無局放耦合電容器，額定工作電壓為5 kV，電容為1 000 pF。根據(jù)常規(guī)兆瓦級(jí)雙饋風(fēng)力發(fā)電機(jī)整機(jī)定子和轉(zhuǎn)子的容量，選擇可檢測容量范圍為25~400 nF的LCR型檢測阻抗[13]，提取被測發(fā)電機(jī)絕緣系統(tǒng)上的局放信號(hào)。

2.5.2信號(hào)處理

檢測阻抗得到的局放信號(hào)需經(jīng)過信號(hào)調(diào)制電路處理，信號(hào)調(diào)制電路主要包括前置放大電路、10~300 kHz帶通濾波電路、程控放大電路和輸出保護(hù)電路。然后通過局放檢測軟件根據(jù)測量信號(hào)分析計(jì)算出局部放電的視在放電量、起始電壓和熄滅電壓等表征參數(shù)。

2.6 脈沖波形比較檢測模塊

本文脈沖波形比較只檢測繞組的脈沖電壓波形，檢測原理如圖5所示。首先任選發(fā)電機(jī)定子或轉(zhuǎn)子一個(gè)繞組（如U—W）作為參照品，另一個(gè)繞組（如V—W）作為測試品，在U—W和V—W上施加相同的脈沖電壓。然后更換測試?yán)@組，重復(fù)試驗(yàn)一次。綜合比較三相繞組在脈沖電壓下衰減振蕩波形之間的差異量，判斷被測發(fā)電機(jī)繞組的絕緣故障。脈沖波形比較檢測通過提取分壓器低壓臂上的電壓波形得到被測發(fā)電機(jī)繞組上的脈沖電壓波形。提取后的電壓信號(hào)經(jīng)信號(hào)調(diào)制電路預(yù)處理后送入數(shù)據(jù)采集卡實(shí)現(xiàn)A/D轉(zhuǎn)換，由脈沖波形比較檢測軟件進(jìn)行數(shù)據(jù)分析處理。

圖5 脈沖波形比較檢測原理

3 風(fēng)電現(xiàn)場檢測

為了驗(yàn)證一體化檢測裝置的功能及現(xiàn)場適用性，利用該檢測裝置對(duì)浙江云和黃源風(fēng)電場在役雙饋風(fēng)力發(fā)電機(jī)進(jìn)行絕緣狀態(tài)現(xiàn)場測試和分析。

3.1 絕緣電阻現(xiàn)場檢測試驗(yàn)

由一體化檢測裝置施加1 kV直流電壓于發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子繞組，絕緣電阻現(xiàn)場檢測結(jié)果如圖6所示。由圖6可知，被測發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子繞組在22 ℃的60 s絕緣電阻60為8.16 GΩ（折算到40 ℃時(shí)60為 2.38 GΩ），吸收比KI為2.4（大于閾值1.3），極化指數(shù)PI為4.0（大于閾值2.0）。被測發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子 繞組絕緣電阻、吸收比和極化指數(shù)均符合正常狀態(tài)指標(biāo)要求[14]。

圖6 轉(zhuǎn)子繞組絕緣電阻現(xiàn)場檢測結(jié)果

3.2 介質(zhì)損耗因數(shù)及電容現(xiàn)場檢測試驗(yàn)

由一體化檢測裝置施加交流電壓于被測發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子繞組，分別檢測發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子繞組在0.2、0.4、0.6、0.8和1.0下的介質(zhì)損耗因數(shù)及電容值[15]，其中最大交流試驗(yàn)電壓取2 kV。被測發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子繞組介質(zhì)損耗因數(shù)及電容在約400 V電壓下現(xiàn)場檢測結(jié)果如圖7所示。被測風(fēng)力發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子繞組介質(zhì)損耗因數(shù)及電容現(xiàn)場檢測結(jié)果見表1。

圖7和表1結(jié)果表明，被測發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子繞組介質(zhì)損耗因數(shù)及其增量與電容值及其增量均符合正常狀態(tài)指標(biāo)要求[15]。

3.3 局部放電現(xiàn)場檢測試驗(yàn)

由一體化檢測裝置將交流電壓施加于被測風(fēng)力發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子繞組上，從0 V開始逐漸增加電壓直至發(fā)生局部放電[16]，電壓不得高于規(guī)定的最大允許交流試驗(yàn)電壓（2 kV），同時(shí)降低電壓直至得到局放熄滅電壓。被測發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子繞組局部放電現(xiàn)場檢測結(jié)果如8所示。

圖7 轉(zhuǎn)子介質(zhì)損耗因數(shù)及電容現(xiàn)場檢測結(jié)果

表1 轉(zhuǎn)子繞組介質(zhì)損耗因數(shù)及電容現(xiàn)場檢測結(jié)果

Tab.1 The on-test detection results of dissipation factor and capacitance of rotor winding

圖8 轉(zhuǎn)子繞組局部放電現(xiàn)場檢測結(jié)果

由圖8可見，由一體化檢測裝置現(xiàn)場檢測得到被測發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子繞組局放起始電壓PDIV為1.51 kV，局放熄滅電壓PDEV為1.30 kV。

3.4 脈沖波形現(xiàn)場檢測試驗(yàn)

由一體化檢測裝置分別施加相同且符合規(guī)定的脈沖電壓于被測發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子任意兩相繞組接線端子間[17]，轉(zhuǎn)子繞組脈沖電壓波形檢測結(jié)果如圖9所示。

圖9 轉(zhuǎn)子繞組脈沖波形比較現(xiàn)場檢測結(jié)果

由圖9可見，比較一體化檢測裝置現(xiàn)場檢測到轉(zhuǎn)子三相繞組在脈沖電壓下響應(yīng)的振蕩電壓波形，未發(fā)現(xiàn)波形明顯不重合，判斷被測發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子繞組無明顯絕緣故障發(fā)生。

現(xiàn)場檢驗(yàn)結(jié)束后，將一體化檢測裝置的檢測結(jié)果與風(fēng)電場對(duì)該發(fā)電機(jī)的檢修數(shù)據(jù)進(jìn)行對(duì)比，一體化檢測裝置得到的絕緣電阻及極化指數(shù)、介質(zhì)損耗因數(shù)、電容、局放起始電壓及熄滅電壓數(shù)據(jù)與標(biāo)準(zhǔn)測試儀器測量結(jié)果非常接近，數(shù)據(jù)特征一致，脈沖波形與匝間耐壓儀測試結(jié)果也完全一致。現(xiàn)場驗(yàn)證結(jié)果表明，該一體化檢測裝置實(shí)現(xiàn)了所設(shè)計(jì)的各項(xiàng)功能指標(biāo)，檢測精度滿足設(shè)計(jì)要求，適用于風(fēng)電場風(fēng)力發(fā)電機(jī)絕緣狀態(tài)特征參數(shù)的檢測。同時(shí)，相較于現(xiàn)有常規(guī)絕緣狀態(tài)檢測裝置側(cè)重于局部放電檢測[18-19]，本文研制裝置可實(shí)現(xiàn)對(duì)風(fēng)力發(fā)電機(jī)絕緣電阻及極化指數(shù)、介質(zhì)損耗因數(shù)、電容、局放和脈沖波形等多種絕緣狀態(tài)特征參數(shù)的檢測，可根據(jù)多種絕緣參數(shù)綜合評(píng)估發(fā)電機(jī)的絕緣狀態(tài)，避免了單一參數(shù)的片面性，具有一體化程度高的特點(diǎn)。

4 結(jié) 語

本文設(shè)計(jì)開發(fā)了一種風(fēng)力發(fā)電機(jī)絕緣狀態(tài)一體化檢測裝置，并成功應(yīng)用于風(fēng)電場。該裝置適合雙饋風(fēng)力發(fā)電機(jī)絕緣電阻及極化指數(shù)、介質(zhì)損耗因數(shù)、電容、局部放電和脈沖波形等多種絕緣狀態(tài)特征參數(shù)的現(xiàn)場檢測，也可用于風(fēng)力發(fā)電機(jī)的絕緣狀態(tài)現(xiàn)場檢測數(shù)據(jù)采集和統(tǒng)計(jì)分析工作，這對(duì)提高風(fēng)力發(fā)電機(jī)運(yùn)行可靠性具有重要意義。

［1］ 許煒強(qiáng). 風(fēng)力發(fā)電前景展望[J]. 科技創(chuàng)新與應(yīng)用, 2012(31): 176-176. XU Weiqiang. Prospects for wind power generation[J]. Technology Innovation and Application, 2012(31): 176-176.

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Design and development of integrated detection device of insulation state for wind generator

HAN Jianbo1, LIU Xuezhong1, CHEN Zhenghua2, ZHAO Yong3, HAN Bin3, MA Yong3

(1. State Key Laboratory of Electrical Insulation and Power Equipment, Xi’an Jiaotong University, Xi’an 710049, China; 2. Huaneng Jiangsu Clean Energy Branch Co., Ltd., Nanjing 210000, China; 3. Xi’an Thermal Power Research Institute Co., Ltd., Xi’an 710054, China)

For improving the operational reliability of wind turbines, it is of great significance to develop on-site detection technology for insulation state of wind generator. Through analyzing the on-site test methods of non-destructive insulation characteristic parameters of doubly-fed wind generator, including the insulation resistance, dissipation factor, partial discharge and pulse waveform comparison, an integrated detection device for wind generator insulation state on-site detection was designed and developed in this paper. The device consists of four modules, including power module, signal measurement module, data acquisition module and software analysis module. The power supply module provides the high voltage test power supply needed for multi-parameter detection, and each parameter is measured separately. Then, this integrated detection device is applied in on-site test for the in-service doubly-fed wind generator in the wind farm, and the test results show that this device is suitable for on-site detection of wind generator insulation characteristic parameters, such as insulation resistance and polarization index, dielectric loss factor, capacitance, partial discharge and pulse waveform, and the detection accuracy meets the actual requirements. In practical application, the device can comprehensively evaluate the insulation state of the generator, which avoids the one-sidedness of single parameter evaluation, and has a high degree of integration.

doubly-fed wind generator, insulation state, detection device, insulation resistance, dielectric dissipation factor, partial discharge

TK83

B

10.19666/j.rlfd.201904077

韓劍波, 劉學(xué)忠, 陳正華, 等. 風(fēng)力發(fā)電機(jī)絕緣狀態(tài)一體化檢測裝置研發(fā)[J]. 熱力發(fā)電, 2019, 48(7): 131-136. HAN Jianbo, LIU Xuezhong, CHEN Zhenghua, et al. Design and development of integrated detection device of insulation state for wind generator[J]. Thermal Power Generation, 2019, 48(7): 131-136.

2019-04-04

中國華能集團(tuán)有限公司總部科技項(xiàng)目(HNKJ16-H22, HNKJ18-H32)

Supported by：Science and Technology Project of China Huaneng Group Co., Ltd. (HNKJ16-H22, HNKJ18-H32)

韓劍波(1994―)，男，碩士研究生，主要研究方向?yàn)轱L(fēng)力發(fā)電機(jī)絕緣檢測技術(shù)，hanjianbo@stu.xjtu.edu.cn。

劉學(xué)忠(1962—)，男，博士，副教授，主要研究方向?yàn)樽冾l電機(jī)絕緣檢測、電力設(shè)備電磁場分析及絕緣設(shè)計(jì)等，xliu@mail.xjtu.edu.cn。

（責(zé)任編輯 杜亞勤）