鄧宗才，程傳超，朱曉楠，許小海，趙明月

(1. 北京工業(yè)大學(xué)城市與工程安全減災(zāi)省部共建教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，北京 100124；2. 卡本復(fù)合材料(天津)有限公司，天津 301700)

砌體結(jié)構(gòu)取材容易、施工方便、造價(jià)低廉，在民用和工業(yè)建筑中廣泛應(yīng)用.大量在役砌體結(jié)構(gòu)由于常年失修、自然災(zāi)害及環(huán)境侵蝕等因素，存在不同程度的結(jié)構(gòu)損傷[1-2]，如墻體基面產(chǎn)生各類裂縫、砌塊和砂漿表層風(fēng)化脫落，導(dǎo)致結(jié)構(gòu)強(qiáng)度、剛度降低和穩(wěn)定性減弱，嚴(yán)重影響建筑物的正常使用.與其他結(jié)構(gòu)形式相比，砌體結(jié)構(gòu)脆性大、強(qiáng)度低、整體性差，在地震中易發(fā)生屋面破壞和局部倒塌.我國(guó)是多地震發(fā)生的國(guó)家，地震區(qū)分布范圍廣，僅抗震設(shè)防烈度 7度以上的地區(qū)就占全國(guó)國(guó)土面積的 1/3.近年來(lái)發(fā)生的數(shù)次地震，如“5·12”汶川地震、青海玉樹(shù)地震等，暴露出大量砌體結(jié)構(gòu)的承載力和延性性能均不能抵抗強(qiáng)烈地震作用，而導(dǎo)致嚴(yán)重震害的現(xiàn)實(shí)問(wèn)題，造成了較大的生命和財(cái)產(chǎn)損失，尤其是給震后恢復(fù)重建和人們的心理造成很大影響[3-5].因此，對(duì)砌體結(jié)構(gòu)進(jìn)行有效的抗震加固和修復(fù)已引起工程界的高度重視.

外貼纖維增強(qiáng)復(fù)合材料(fiber reinforced polymer，F(xiàn)RP)加固法，因其材料輕質(zhì)高強(qiáng)、耐腐蝕和易于施工等優(yōu)點(diǎn)，近年來(lái)在結(jié)構(gòu)加固領(lǐng)域得到廣泛應(yīng)用[6-8]，但也存在耐高溫和耐火性差、低溫潮濕環(huán)境施工困難和破損表面額外處理而增加成本等不足[9-11].

纖維編織網(wǎng)增強(qiáng)混凝土(textile reinforced concrete，TRC)是一種把纖維編織網(wǎng)作為加筋材料，采用聚合物砂漿作為黏結(jié)劑的新型加固方法[12-13]，具有良好的增強(qiáng)作用和限裂能力，且?guī)缀醪桓淖儽患庸虡?gòu)件截面尺寸.采用的聚合物砂漿具有高黏結(jié)性、高流動(dòng)性等優(yōu)良工作特性，可以很好地填補(bǔ)被加固結(jié)構(gòu)表面的缺陷和縫隙.碳纖維材料具有彈性模量及抗拉強(qiáng)度高和耐腐蝕等優(yōu)勢(shì)，可用于腐蝕環(huán)境結(jié)構(gòu)的加固[14]. 文獻(xiàn)[14-18]對(duì)纖維編織網(wǎng)加固鋼筋混凝土梁、柱、板進(jìn)行了較系統(tǒng)研究，表明 TRC可以顯著提升混凝土結(jié)構(gòu)承載力和抗震延性等.

關(guān)于TRC加固砌體結(jié)構(gòu)抗震行為的研究鮮見(jiàn)報(bào)道.本文以纖維增強(qiáng)聚合物砂漿(fiber reinforced polymer mortar，F(xiàn)RPM)作為黏結(jié)材料，實(shí)現(xiàn) CFN 與砌體結(jié)構(gòu)界面的牢靠粘接和共同受力.對(duì) 4個(gè)帶構(gòu)造柱的無(wú)筋磚砌體墻體，進(jìn)行了 CFN的單雙面和端部錨固等不同方式的加固，試驗(yàn)研究 CFN加固砌體墻體的抗震性能，研究成果將為砌體墻體加固提供參考.

1 試驗(yàn)概況

1.1 試驗(yàn)材料

碳纖維網(wǎng)格由卡本復(fù)合材料(天津)有限公司提供，包括經(jīng)向和緯向的雙向碳纖維網(wǎng)格，間距為20mm×20mm，如圖1所示.

圖1 碳纖維網(wǎng)格Fig.1 Carbon fiber net

圖1中，經(jīng)向?yàn)?股12×103根連續(xù)碳纖維細(xì)絲，緯向?yàn)?1股 24×103根連續(xù)碳纖維細(xì)絲，經(jīng)緯纖維束平織、雙向受力，緯向碳纖維束在正交點(diǎn)處穿過(guò)經(jīng)向的2股碳纖維束中間，經(jīng)向2股碳纖維束通過(guò)熱熔膠線固定，形成 1個(gè)強(qiáng)有力的網(wǎng)格狀整體，再經(jīng)過(guò)表面覆蓋、加熱固化成型.CFN的力學(xué)性能參數(shù)見(jiàn)表1.

為了增強(qiáng)FRPM的抗裂性，摻入聚乙烯醇(PVA)短纖維 2.5kg/m3，攪拌均勻后在初凝之前使用.該砂漿是專門(mén)針對(duì) CFN開(kāi)發(fā)，保證與 CFN的握裹力，具有防火性好、透氣性好、無(wú)收縮、抗裂性能高和黏結(jié)力強(qiáng)等優(yōu)點(diǎn)，能有效地黏結(jié)在砌體表面.FRPM 的力學(xué)性能參數(shù)如表2所示.

表1 CFN性能參數(shù)Tab.1 Performance parameters of CFN

表2 FRPM性能參數(shù)Tab.2 Performance parameters of FRPM

1.2 試件設(shè)計(jì)

試驗(yàn)共設(shè)計(jì) 4片無(wú)筋砌體磚墻，均為無(wú)窗洞、帶構(gòu)造柱并在頂部設(shè)置圈梁的墻體，墻體厚均為240mm，高寬比為 0.77，墻體尺寸及配筋見(jiàn)圖 2，鋼筋力學(xué)性能指標(biāo)見(jiàn)表3.試件制作時(shí)，墻體采用 MU10黏土燒結(jié)磚(240mm×115mm×55mm)，M7.5混合砂漿，按照“一順一丁”的方式砌筑，圈梁、構(gòu)造柱和底梁混凝土的設(shè)計(jì)強(qiáng)度等級(jí)均為C30.為增強(qiáng)底層磚與底梁之間的可靠黏結(jié)，防止試驗(yàn)時(shí)底梁上部墻體發(fā)生整體水平滑移，底層砂漿灰縫采用 1∶3水泥砂漿砌筑，砌筑前對(duì)底梁頂面進(jìn)行鑿毛澆帶處理.

圖2 試件尺寸及配筋Fig.2 Geometry and reinforcement details of specimens

表3 鋼筋力學(xué)性能指標(biāo)Tab.3 Mechanical properties of steel bars

1.3 試件加固方案

試件編號(hào)及加固方案見(jiàn)表 4，其中墻體加固面均為包括圈梁、構(gòu)造柱側(cè)面在內(nèi)的整個(gè)墻面，F(xiàn)RPM 由人工涂抹.

加固施工過(guò)程為：①將素墻表面整平，去掉表面疏松層，將浮灰清除干凈，并對(duì)混凝土基面進(jìn)行鑿毛清理；②對(duì)墻體基面充分浸潤(rùn)并涂抹一層卡本環(huán)氧基界面劑，以增強(qiáng) FRPM 與墻體基面的黏結(jié)力，其性能指標(biāo)見(jiàn)表5；③現(xiàn)場(chǎng)拌制FRPM，攪拌時(shí)間15min，待界面劑達(dá)到指觸干燥之前(即膠體黏度增大，且表面未干)涂抹第 1層 FRPM，厚度為 5mm并確保砂漿表面平整；④剪裁、鋪設(shè)第1層CFN，其中CFN沿受力方向上的搭接寬度為 20cm，攤鋪時(shí)對(duì) CFN端部進(jìn)行臨時(shí)固定，用泥鏟將 CFN按壓入砂漿層中，并保證 CFN盡可能拉緊；⑤在第 1層 CFN表面涂抹2～3mm厚的FRPM砂漿，將第2層CFN攤鋪到砂漿表面；⑥待第 1層 FRPM 初凝后涂抹第 2層FRPM，最外層 CFN 表面 FRPM 砂漿厚度為 7～8mm，CFN和 FRPM 砂漿總厚度為 15mm，并壓光找平；⑦灑水養(yǎng)護(hù)FRPM砂漿至齡期.

表4 試件編號(hào)及加固方案Tab.4 Specimen numbers and reinforcement plans

表5 環(huán)氧基界面劑性能參數(shù)Tab.5 Performance parameters of epoxy interface agent

施工示意和截面施工詳圖見(jiàn)圖3.

圖3 加固墻截面施工詳圖Fig.3 Construction details of reinforced wall section

1.4 試驗(yàn)裝置及加載制度

加載裝置如圖 4所示.為模擬墻體在地震作用下的受力狀態(tài)，試驗(yàn)裝置由水平和豎向兩部分加載系統(tǒng)組成.試驗(yàn)過(guò)程中，由固定在反力架上的水平液壓作動(dòng)器施加水平荷載，作動(dòng)器前端的拉壓力傳感器和墻體頂端的機(jī)電百分表分別連接到動(dòng)態(tài)電阻應(yīng)變儀，繪制逐級(jí)加載過(guò)程中墻頂?shù)臏厍€.豎向荷載的施加通過(guò)千斤頂上的壓力傳感器控制.為保證逐級(jí)加載中墻頂只有水平位移，在液壓千斤頂和反力架之間安裝一組滑輪以限制其豎向位移.

圖4 試驗(yàn)加載裝置Fig.4 Test loading setup

水平荷載的施加采用荷載-位移混合控制的方法[19].豎向荷載在試驗(yàn)前按 225kN(0.5MPa)一次加足保持不變，直至墻體破壞.在正式加載前，先施加40kN(預(yù)估開(kāi)裂荷載的 20%)水平荷載，反復(fù)推拉 2次，以檢查各儀器設(shè)備運(yùn)轉(zhuǎn)是否良好.正式加載過(guò)程中采用逐級(jí)加載方法，墻體開(kāi)裂前按荷載控制，每級(jí)按 25kN遞增，各級(jí)循環(huán) 1次；開(kāi)裂后按位移控制，每級(jí)增加Δcr(開(kāi)裂位移)，各級(jí)循環(huán)2次.達(dá)到極限荷載后，繼續(xù)按位移控制，每級(jí)增加 2Δcr，當(dāng)墻體荷載下降至極限荷載的 85%以下時(shí)，即認(rèn)為墻體喪失承載能力而達(dá)到破壞狀態(tài)，試驗(yàn)結(jié)束.

圖5 砌體墻破壞形態(tài)Fig.5 Failure patterns of masonry walls

2 破壞形態(tài)和破壞過(guò)程

4個(gè)無(wú)筋砌體墻試件的最終破壞形態(tài)見(jiàn)圖 5.根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果，試件的破壞形態(tài)主要分為剪切破壞和彎剪破壞2種.

(1) 剪切破壞.試件屈服前，墻體裂縫主要集中于 2構(gòu)造柱底部塑性區(qū)，且以水平裂縫為主.試件屈服后，墻身裂縫由底部水平縫沿階梯形延伸形成斜裂縫，隨著頂部水平位移的增加，沿斜裂縫伴有砂漿脫落現(xiàn)象.試件破壞時(shí)，墻身斜裂縫寬度較大，構(gòu)造柱塑性區(qū)混凝土被壓碎、剝落，縱筋外凸嚴(yán)重.試件 W-1、CFN-W-1發(fā)生剪切破壞.

(2) 彎剪破壞.試件屈服前，構(gòu)造柱中下部邊緣出現(xiàn)多條水平微裂縫，且底部側(cè)面有多條水平、豎直交叉微裂縫向墻身中部發(fā)展，方向呈豎向分布.試件屈服后，墻身產(chǎn)生大量長(zhǎng) 30cm 左右、方向沿對(duì)角均勻分布的斜縫，裂縫寬度較小.試件破壞時(shí)，構(gòu)造柱塑性區(qū)混凝土、砂漿層外鼓明顯，墻身未出現(xiàn)較大寬度的斜裂縫，CFN加固層保持較為完整.試件 CFNW-2、CFN-W-2R發(fā)生彎剪破壞.

由試驗(yàn)結(jié)果可知，CFN加固系統(tǒng)未發(fā)生明顯剝離，所用配套砂漿 FRPM 實(shí)現(xiàn)了與砌體基面的牢固粘接和共同受力，改變了砌體墻的破壞形態(tài)，能有效地改善其抗震性能.破壞形態(tài)的改變一方面是由于加固墻體的變形能力明顯提高；另一方面是因?yàn)樵诩虞d過(guò)程中 CFN可有效約束砌體結(jié)構(gòu)，增強(qiáng)其抵抗外部剪切作用，使得加固墻體兩端中下部的彎曲裂縫有效地釋放部分能量.其中，墻體雙面加固能最大化發(fā)揮 CFN加固系統(tǒng)的限裂能力，提高墻體的抗剪承載力.

3 試驗(yàn)結(jié)果及分析

3.1 承載力分析

各試件在低周往復(fù)荷載作用下的試驗(yàn)結(jié)果如表6所示.由表6可看出以下3點(diǎn).

(1) 與未加固試件W-1比較，采用CFN加固試件的開(kāi)裂荷載有所提高.其中，CFN-W-1平均提高19.5%，CFN-W-2平均提高 39.5%，CFN-W-2R平均提高52.2%；

(2) 與 W-1相比，CFN-W-1、CFN-W-2和 CFNW-2R的極限荷載提高幅度明顯，分別提高了64.5%、87.0%和 86.5%，加載后期 CFN可顯著提高砌體抗剪承載力，增強(qiáng)結(jié)構(gòu)在彈塑性階段抵抗往復(fù)荷載的能力；

(3) 加固試件的平均極限荷載與開(kāi)裂荷載的比值介于2.09～2.33之間，比W-1平均提高30.4%.

3.2 滯回曲線

墻體的滯回曲線是其抗震性能的綜合體現(xiàn)，圖 6為各試件在低周往復(fù)加載下的墻頂實(shí)測(cè)荷載-位移滯回曲線.由圖6可以看出以下4點(diǎn).

(1) 在加載初期，各試件的滯回曲線近似為一條直線，幾乎無(wú)殘余變形；試件開(kāi)裂后，各滯回曲線的區(qū)別才顯現(xiàn)出來(lái).因?yàn)閷?duì)加固試件而言，當(dāng)進(jìn)入塑性階段時(shí)，CFN加固系統(tǒng)對(duì)墻體抗震性能的貢獻(xiàn)凸顯.

表6 試驗(yàn)結(jié)果Tab.6 Test results

圖6 試件滯回曲線Fig.6 Hysteretic curves of specimens

(2) 各試件在塑性階段初期，由于開(kāi)裂墻體對(duì)能量的耗散作用，滯回環(huán)出現(xiàn)捏攏現(xiàn)象；其中試件CFN-W-2和 CFN-W-2R的滯回環(huán)在加載初期呈弓形，加載后期逐漸演化為反 S形，變形及耗能能力優(yōu)勢(shì)明顯；試件 W-1和 CFN-W-1由于剪切作用影響大，滯回曲線包圍的面積縮小，耗能能力降低.

(3) 試件 W-1和 CFN-W-1在承載力達(dá)到峰值后，滯回環(huán)面積明顯減小，耗能能力降低；其中試件CFN-W-1由于在未達(dá)到極限荷載之前改為 2Δcr位移控制，導(dǎo)致滯回環(huán)數(shù)量較少，但仍大于W-1的滯回環(huán)面積；試件CFN-W-2和CFN-W-2R滯回環(huán)面積變化不大，仍具備較好的耗能能力.

經(jīng)濟(jì)條件方面，場(chǎng)地宜選址在丘陵溝谷中，占用土地以荒地為宜，附近200 m以內(nèi)有運(yùn)輸?shù)缆罚噙\(yùn)輸站距離小于10 km的區(qū)域，不宜選址在林地、耕地和交通閉塞區(qū)域。

(4) 隨著加固方式的變化，各試件的耗能能力表現(xiàn)不同，與剪切破壞試件相比，彎剪破壞試件 CFNW-2和 CFN-W-2R的耗能能力更強(qiáng)，說(shuō)明墻體雙面加固對(duì)其抗震性能貢獻(xiàn)突出.

3.3 骨架曲線

各試件骨架曲線如圖 7所示.從圖中可以看出以下3點(diǎn).

(1) 對(duì)比未加固試件，經(jīng) CFN加固的砌體墻，其極限荷載與位移、破壞荷載與位移均有明顯提高.墻體雙面加固試件CFN-W-2和CFN-W-2R極限荷載提高幅度明顯大于單面加固試件 CFN-W-1，但各加固試件的極限變形區(qū)別不明顯.

(2) 達(dá)到極限荷載之后，CFN-W-1和 CFN-W-2R骨架曲線下降相對(duì)較快，而CFN-W-2在達(dá)到極限荷載之后骨架曲線下降最為平緩，平臺(tái)段較長(zhǎng)，側(cè)向變形最大，發(fā)展最充分.

(3) 采用CFN雙面加固砌體墻能顯著提高墻體的承載力和變形能力，而采用 CFN雙面加固并用鋼條端部壓鉚后墻體承載能力和變形性能略有減弱，但仍顯著強(qiáng)于CFN單面加固墻體.

圖7 試件骨架曲線Fig.7 Skeleton curves of specimens

3.4 剛度退化曲線

剛度退化反映結(jié)構(gòu)剛度的變化特性，是結(jié)構(gòu)在荷載作用下抗震性能降低的一個(gè)主要原因.擬靜力試驗(yàn)中，砌體墻的剛度采用割線剛度表示[19]，亦稱為等效剛度.計(jì)算公式為

式中：+Fi和-Fi分別為第i次循環(huán)荷載的正向和負(fù)向峰值荷載；+Δi和-Δi分別為第i次循環(huán)荷載作用下峰值荷載所對(duì)應(yīng)的正向和負(fù)向位移值.

各試件的等效剛度隨墻頂水平位移的退化情況如圖8所示.

圖8 試件剛度退化曲線Fig.8 Stiffness degradation curves of specimens

(1) 與未加固試件 W-1相比，各加固試件的等效初始剛度顯著提高，其中 CFN-W-1、CFN-W-2和CFN-W-2R 的等效初始剛度為 213kN/mm、457kN/mm和 315kN/mm，分別為試件 W-1等效初始剛度(192kN/mm)的 1.11、2.38和 1.64倍，說(shuō)明CFN加固系統(tǒng)在提高墻體初始剛度、增強(qiáng)磚墻在彈性階段的抗震變形方面優(yōu)勢(shì)明顯.

(2) 隨著荷載增加，試件W-1剛度退化最快，呈直線下降趨勢(shì)，CFN-W-2和 CFN-W-2R在墻體開(kāi)裂之后，兩個(gè)試件剛度下降明顯后滯緩慢，且隨著結(jié)構(gòu)變形的加大，處于同一位移處的剛度，雙面加固墻體均大于單面加固墻體.

(3) 試驗(yàn)結(jié)束時(shí)，試件 CFN-W-2和 CFN-W-2R的破壞剛度最大，但CFN-W-2R略低于CFN-W-2，這是因?yàn)殡S著砌體結(jié)構(gòu)破損，鋼條壓鉚所用的螺栓與CFN加固層、砌體基面的連接性能逐漸降低，導(dǎo)致CFN-W-2R的CFN加固系統(tǒng)不能充分發(fā)揮其抵抗變形的能力.

3.5 延性分析

延性是構(gòu)件在失效之前承受非彈性變形而不顯著降低承載力的能力，可分析結(jié)構(gòu)的變形能力，是評(píng)價(jià)抗震性能的重要指標(biāo)之一.試件的延性系數(shù)計(jì)算公式為

式中：Δu為破壞荷載對(duì)應(yīng)的位移值；Δy為等效屈服位移值，Δy按照Park法[20]確定(通用屈服彎矩法).

計(jì)算所得各試件延性系數(shù)如表7所示，可以看出以下兩點(diǎn).

(1) 與未加固試件 W-1相比，各加固試件的延性系數(shù)均有不同程度的提高，分別為 19.4%、52.2%和 21.1%，說(shuō)明 CFN加固系統(tǒng)能有效提高砌體墻的抗震延性.

(2) 由破壞形態(tài)可知，試件W-1和CFN-W-1表現(xiàn)出明顯的脆性破壞特征，但單面加固試件 CFN-W-1較W-1有明顯改善，峰值荷載后沒(méi)有迅速達(dá)到破壞狀態(tài)，延性較好；試件 CFN-W-2和 CFN-W-2R則表現(xiàn)出明顯的塑性變形，荷載達(dá)到峰值后又經(jīng)歷多次循環(huán)加載，且試件在破壞前未出現(xiàn)明顯的主裂縫，說(shuō)明雙面加固可以顯著提高墻體的整體性和變形能力.

表7 試件延性系數(shù)Tab.7 Ductility factor of specimens

3.6 耗能能力

試件的耗能能力以滯回曲線所包圍的面積來(lái)衡量，如圖9所示.SABC+SCDA表示 1次循環(huán)加載的滯回環(huán)所包含的面積，其物理意義為在該次循環(huán)加載中耗散的能量；SOBE+SODF包含的面積代表試件在該次循環(huán)加載中所包含的變形能.用滯回耗能量E和等效黏滯阻尼系數(shù)he來(lái)分析各試件的耗能能力，公式分別為

圖9 滯回耗能及等效黏滯阻尼系數(shù)計(jì)算示意Fig.9 Calculation diagram for hysteretic energy and viscous damping coefficient

分別求出各試件在屈服、極限和破壞狀態(tài)下的滯回耗能和等效黏滯阻尼系數(shù)，如表 8所示.可以看出，各試件的滯回耗能和等效黏滯阻尼系數(shù)隨荷載的逐級(jí)加載而逐漸增大，同一變形狀態(tài)下加固試件的滯回耗能及等效黏滯阻尼系數(shù)均大于未加固試件.說(shuō)明CFN加固系統(tǒng)能有效提高砌體結(jié)構(gòu)的耗能能力.

表8 試件滯回耗能及等效黏滯阻尼系數(shù)Tab.8 Energy dissipation and equivalent viscous damping of specimens

圖 10為各試件在頂端水平位移下的滯回耗能，結(jié)合試件破壞狀態(tài)可知以下3點(diǎn).

(1) 試件屈服之前能量耗散不明顯；峰值荷載以前，墻體主要通過(guò)砂漿層的摩擦和產(chǎn)生的新裂縫來(lái)耗散能量.

(2) 峰值荷載之后，砌體磚塊及構(gòu)造柱混凝土受壓開(kāi)裂產(chǎn)生的新裂縫進(jìn)一步提高了試件的耗能能力.

(3) 對(duì)加固試件而言，CFN加固系統(tǒng)與砌體基面之間的摩擦、纖維網(wǎng)格的塑性變形及聚合物砂漿產(chǎn)生的裂縫同樣有效地提高了試件的耗能能力，使得加載后期各加固試件在同一位移下的滯回耗能均明顯大于未加固試件W-1.

圖10 試件滯回耗能Fig.10 Energy dissipation of specimens

4 結(jié) 論

(1) 經(jīng)試驗(yàn)驗(yàn)證，本文提出的 CFN 加固系統(tǒng)能有效增強(qiáng)無(wú)筋砌體墻的抗震性能，使加固墻體的破壞形態(tài)由脆性剪切破壞轉(zhuǎn)化為具有延性特征的彎剪破壞.

(2) CFN加固系統(tǒng)的限裂能力強(qiáng)，采用墻體雙面加固方式效果最明顯.雙面加固能延緩砌體墻裂縫的發(fā)展，將具有危害性的主裂縫分散為眾多的較細(xì)裂縫，可有效改善砌體墻裂縫的分布形態(tài)，保障地震作用下砌體結(jié)構(gòu)的完整性，提高其可修復(fù)性能.

(3) 聚合物砂漿FRPM為CFN和砌體基面提供了有效黏結(jié)，從而顯著提高砌體墻在地震作用下的承載力和變形能力，墻體安全儲(chǔ)備和延性得到有效提高，其中加固試件 CFN-W-2較另外 2種加固方式優(yōu)勢(shì)更明顯.

(4) 在低周反復(fù)荷載作用下，相比未加固試件，加固砌體墻的剛度均有大幅提高且進(jìn)入塑性階段后退化速度緩慢，各級(jí)滯回環(huán)面積更大，耗能能力更強(qiáng).

(5) 對(duì)加固試件 CFN-W-2R端部用鋼條壓鉚，其抗震效果不理想.原因?yàn)?CFN加固系統(tǒng)與砌體基面黏結(jié)力強(qiáng)，可以充分發(fā)揮其約束作用，而鋼條中的螺栓易產(chǎn)生應(yīng)力集中，不利于抗震加固.