王乾龍

(中國(guó)鐵路設(shè)計(jì)集團(tuán)有限公司，天津 300251)

樁基作為一種隱蔽性工程，在我國(guó)高速鐵路建設(shè)中得到廣泛的應(yīng)用。樁基施工難免會(huì)存在樁身質(zhì)量問題，進(jìn)而影響著橋梁的安全性和耐久性[1-2]。低應(yīng)變法是一種半直接的基樁檢測(cè)方法[3-4]，具有操作方便、高效直觀、費(fèi)用低等優(yōu)點(diǎn)，在樁基工程質(zhì)量檢測(cè)中得以廣泛應(yīng)用[5]。張剛利用低應(yīng)變法對(duì)軟土地層中擴(kuò)徑產(chǎn)生的“良性缺陷”現(xiàn)象進(jìn)行了探討，并提出相應(yīng)解決方案[6]；苑志強(qiáng)等對(duì)灌注樁常見異常低應(yīng)變曲線的反射特征進(jìn)行了分析[7]；趙林杰研究了地質(zhì)效應(yīng)對(duì)低應(yīng)變檢測(cè)的影響，并考慮了樁周土波阻抗變化對(duì)曲線的影響[8]；胡在良等對(duì)低應(yīng)變法在嵌巖樁中的有關(guān)問題進(jìn)行了分析[9]；張智對(duì)比分析了聲波透射法與低應(yīng)變法的檢測(cè)結(jié)果，認(rèn)為兩種方法相互驗(yàn)證、補(bǔ)充，可以保證檢測(cè)質(zhì)量；陳宗起等研究了嵌巖樁低應(yīng)變檢測(cè)的有關(guān)問題；陳輝對(duì)低應(yīng)變檢測(cè)中的典型缺陷給出了處理措施，并對(duì)處理效果做了相關(guān)研究[10-12]；苗偉通過灌注樁完整性檢測(cè)實(shí)例，分析了低應(yīng)變?cè)跇渡頊\部缺陷檢測(cè)中的應(yīng)用效果[13-15]。以往研究多局限于對(duì)檢測(cè)結(jié)果的理論分析，對(duì)復(fù)雜地質(zhì)條件下低應(yīng)變檢測(cè)的過程研究較少。以某在建山區(qū)高速鐵路樁基檢測(cè)為例，研究復(fù)雜地質(zhì)條件下低應(yīng)變檢測(cè)結(jié)果的準(zhǔn)確性問題。

1 方法原理

1.1 基本原理

在樁頂施加一個(gè)豎向瞬態(tài)激振，產(chǎn)生的應(yīng)力波在樁身中傳播，當(dāng)樁身波阻抗發(fā)生變化時(shí)，將產(chǎn)生反射波，安裝在樁頂?shù)母哽`敏度傳感器接收響應(yīng)信號(hào)，對(duì)其時(shí)間域或頻率域進(jìn)行分析，可識(shí)別來自樁身或樁土結(jié)構(gòu)不同位置的反射信息，進(jìn)而判斷樁身完整性[16]。

1.2 理論公式

將基樁視為一維彈性桿件，即滿足L?D，D?λ，其中L為樁長(zhǎng)，D為樁徑，λ為應(yīng)力波的波長(zhǎng)，并假設(shè)桿體為均質(zhì)，忽略桿體內(nèi)外阻尼和基樁表面摩擦力的影響，以及樁周土和桿端各種作用力的影響。

當(dāng)桿體受到瞬態(tài)激勵(lì)，根據(jù)力的平衡條件和廣義胡克定律，可以得到應(yīng)力波在桿體中傳播的波動(dòng)方程

(1)

式(1)中，C為縱向應(yīng)力波的波速,C2=E/ρ,E為桿體的楊氏彈性模量，ρ為均質(zhì)桿體的密度，u為質(zhì)點(diǎn)位移。當(dāng)應(yīng)力波沿桿體傳播遇到廣義波阻抗發(fā)生變化時(shí)，會(huì)在桿中發(fā)生反射、透射和折射。一般情況下，折射部分的能量可忽略不計(jì)，波阻抗差異越大，所產(chǎn)生的反射越強(qiáng)，透射越差。

由邊界連續(xù)條件和牛頓第三定律，有

VI+VR=VT

(2)

A1(σ1+σR)=A2σT

(3)

式(2)中，VI、VR、VT分別為波阻抗分界面處質(zhì)點(diǎn)的入射波、反射波和透射波速度；式(3)中，σI、σR、σT分別為波阻抗分界面處入射波、反射波和透射波的應(yīng)力，A1和A2為桿體的截面積。

在波阻抗發(fā)生變化的界面，根據(jù)動(dòng)量守恒定律有

ρ1C1A1(VI-VR)=ρ2C2A2VT

或Z1(VI-VR)=Z2VT

(4)

式中，Z1、Z2分別為兩種不同介質(zhì)的廣義波阻抗。

由式(2)和式(4)，可推導(dǎo)出

VR=-FVI

(5)

VT=nTVI

(6)

(7)

2 理論分析與實(shí)測(cè)案例分析

2.1 基樁理論特征表現(xiàn)

考慮到透射波與入射波同向，而且透射波在樁身缺陷性質(zhì)和位置的判定中不起作用，這里只對(duì)反射波的理論情況進(jìn)行分析。

(1)當(dāng)n>1時(shí)，即Z1>Z2，則F<0，此時(shí)反射波與入射波同相位。廣義波阻抗是由ρ、A、C三個(gè)物理量決定的，一般情況下，物質(zhì)的密度越大，應(yīng)力波在其中的傳播速度也越大(近似成正比關(guān)系)。這里存在兩種情況：

①當(dāng)樁身截面積A保持不變，有ρ1C1>ρ2C2，即樁身存在離析、夾泥、蜂窩、空洞、裂縫或二次澆筑面等，此時(shí)雖然反射波與入射波相位相同，但波速值偏低。

②當(dāng)ρ1C1=ρ2C2，即樁身混凝土性質(zhì)保持均質(zhì)，而樁身截面積A1>A2，此時(shí)樁身發(fā)生縮頸，入射波與反射波相位相同。

(2)當(dāng)n=1時(shí)，即Z1=Z2，則F=0，T=1此時(shí)樁身中不存在反射信號(hào)。一般情況下，樁身混凝土與樁底巖土層存在波阻抗差異，摩擦樁的時(shí)程曲線多表現(xiàn)為入射波與樁底反射信號(hào)同相位，嵌巖樁則多表現(xiàn)為反相位。

(3)當(dāng)n<1時(shí)，即Z10，則反射波與入射波相位相反。也存在兩種情況：

①當(dāng)樁身截面積A保持不變，此時(shí)ρ1C1<ρ2C2，也即是應(yīng)力波由“軟”樁身向“硬”樁身方向傳播(這里的“軟硬”可理解為樁身混凝土強(qiáng)度的不同)，如果樁頂浮漿處理不到位，或者用低標(biāo)號(hào)的混凝土或砂漿代替正?；炷?，就會(huì)出現(xiàn)此類情況。

②當(dāng)ρ1C1=ρ2C2，而樁身截面積A1

2.2 實(shí)測(cè)案例分析

以山區(qū)某在建高速鐵路樁基低應(yīng)變法檢測(cè)案例為例，對(duì)幾種典型檢測(cè)曲線進(jìn)行深入剖析，研究低應(yīng)變法在復(fù)雜地質(zhì)條件下的應(yīng)用效果，并通過開挖法進(jìn)行驗(yàn)證。

(1)樁身混凝土嚴(yán)重離析

某橋墩4-5號(hào)樁，設(shè)計(jì)樁長(zhǎng)為19.5 m，樁徑為1.5 m，砼等級(jí)為C35，樁類型為嵌巖端承樁，地質(zhì)情況如下：0～14.76 m為強(qiáng)風(fēng)化泥質(zhì)粉砂巖，地基基本承載力為σ0=300 kPa；14.76～19.50 m為弱風(fēng)化泥質(zhì)粉砂巖，σ0=500 kPa。

圖1 0.8～1.5 m樁身混凝土離析

圖2 樁身離析(無問題部位)

圖3 樁頂1.5 m以下低應(yīng)變曲線

圖1、圖2分別為某嵌巖樁低應(yīng)變反射曲線，由圖1可知，此樁淺部存在缺陷信號(hào)，樁底有明顯的嵌巖反相信號(hào)；考慮到混凝土速度值偏低，初步判定為樁身離析，經(jīng)開挖，發(fā)現(xiàn)80 cm處樁身局部混凝土嚴(yán)重離析，續(xù)開挖至1.5 m左右，樁身混凝土恢復(fù)正常。由圖2可知，樁身部分混凝土的離析對(duì)波形曲線有一定的影響，曲線震蕩、不平滑。經(jīng)處理后，對(duì)樁頂1.5 m以下進(jìn)行樁身完整性檢測(cè)，測(cè)試曲線如圖3所示，樁身完整，無明顯缺陷信號(hào)。

(2)樁身淺部存在裂紋

某橋墩4-11#樁設(shè)計(jì)樁長(zhǎng)為16.5 m，樁徑為1.0 m，樁身類型為摩擦樁，地質(zhì)情況較好，不存在軟弱巖層；圖4是該樁首次檢測(cè)時(shí)采集的低應(yīng)變曲線(表現(xiàn)為高頻震蕩衰減，似斷樁曲線)，考慮到缺陷部位埋深較淺，直接對(duì)樁身進(jìn)行開挖，開挖至50 cm左右發(fā)現(xiàn)存在輕微裂紋，鑿除上部混凝土后，對(duì)該樁進(jìn)行二次檢測(cè)，檢測(cè)結(jié)果如圖5所示(樁身完整)。樁頭未鑿除干凈等原因造成了該樁檢測(cè)曲線異常。

圖4 0.5 m左右樁身存在輕微裂紋

圖5 處理后的低應(yīng)變反射曲線

(3)樁身局部擴(kuò)徑造成“良性異常”

某橋墩9-7號(hào)樁設(shè)計(jì)樁長(zhǎng)為19.5 m，樁徑為1.25 m，混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C35，地質(zhì)描述：0～10.50 m為強(qiáng)風(fēng)化泥質(zhì)粉砂巖，σ0=350 kPa；10.50～19.50 m為弱風(fēng)化泥質(zhì)粉砂巖，σ0=500 kPa。該樁的低應(yīng)變曲線如圖6所示，經(jīng)初步分析，該樁0.50～1.50 m疑似存在缺陷，對(duì)該樁進(jìn)行開挖驗(yàn)證，樁身0.50～1.50 m樁徑局部偏大，表面凹凸不平。結(jié)合施工現(xiàn)場(chǎng)和地質(zhì)情況進(jìn)行分析，施工使用的護(hù)桶偏大加上泥質(zhì)粉砂巖風(fēng)化較嚴(yán)重，造成樁頭處成樁不規(guī)則。

圖6 樁身0.5～1.5 m“良性”擴(kuò)徑

(4)樁身夾泥

某橋墩8-1號(hào)巖溶樁設(shè)計(jì)樁長(zhǎng)為20.5 m，樁徑為1.0 m，砼強(qiáng)度為C35。地質(zhì)描述：0～6.85 m為硬塑狀粉質(zhì)黏土，σ0=150 kPa；6.58～17.38 m為弱風(fēng)化灰?guī)r，σ0=1 000 kPa；17.38～19.18 m為溶洞；19.18～20.5 m為弱風(fēng)化灰?guī)r，σ0=1 000 kPa。圖7為該樁的低應(yīng)變檢測(cè)曲線，由圖7可知，樁身1.8 m處存在嚴(yán)重缺陷反射(缺陷反射為等間距)，判定樁身存在斷裂或嚴(yán)重夾泥；開挖至2.0 m時(shí)，發(fā)現(xiàn)樁身嚴(yán)重夾泥，鋼筋籠外漏，縱向分布約50 cm，樁身上下混凝土面只有少部分連接在一起。接樁后，對(duì)整根樁的完整性進(jìn)行復(fù)測(cè)，曲線如圖8所示，綜合判定該樁樁身完整。經(jīng)了解，該缺陷系灌注時(shí)淺部塌孔未及時(shí)處理所造成。

圖7 2.0～2.5 m樁身嚴(yán)重夾泥

圖8 接樁后低應(yīng)變曲線

(5)樁底嵌巖效果欠佳

某橋墩16-8號(hào)樁樁長(zhǎng)為9.0 m，樁徑為1.0 m，砼等級(jí)為C35，設(shè)計(jì)樁型為嵌巖端承樁，地質(zhì)描述：0～9 m為強(qiáng)風(fēng)化泥質(zhì)粉砂巖，σ0=300 kPa。低應(yīng)變檢測(cè)曲線如圖9所示，初步分析該樁的樁身完整性良好。對(duì)該樁取芯驗(yàn)證，發(fā)現(xiàn)樁長(zhǎng)滿足設(shè)計(jì)要求，樁底沉渣較少，但是樁端持力層為強(qiáng)風(fēng)化的泥質(zhì)粉砂巖，地基承載力較差，不能滿足樁基礎(chǔ)承載力要求。故重新進(jìn)行了設(shè)計(jì)，樁長(zhǎng)改為15.5 m(比原設(shè)計(jì)長(zhǎng)6.5 m，嵌巖2 m)，低應(yīng)變檢測(cè)曲線如圖10所示。

圖9 樁底嵌巖質(zhì)量欠佳

圖10 補(bǔ)充設(shè)計(jì)后低應(yīng)變曲線

3 預(yù)防策略

(1)對(duì)巖溶地區(qū)沖擊成孔的基樁，應(yīng)選擇性地預(yù)埋聲測(cè)管，以聲波透射法補(bǔ)充低應(yīng)變法的不足，以更好地保證檢測(cè)質(zhì)量。

(2)應(yīng)嚴(yán)格控制灌注樁的砼質(zhì)量、灌注連續(xù)性及灌注時(shí)間，對(duì)作業(yè)人員做好交底，出現(xiàn)問題及時(shí)處理。

(3)對(duì)于樁身淺部存在的問題，可直接開挖，取芯驗(yàn)證樁身質(zhì)量，對(duì)存在質(zhì)量問題的樁基，應(yīng)鑿除缺陷部位，接樁后復(fù)測(cè)其完整性。對(duì)同一地區(qū)、同一類型的檢測(cè)曲線，可選擇性地抽取典型曲線，取芯驗(yàn)證樁身質(zhì)量、樁底沉渣厚度、嵌巖情況等。