許 晶 ，李世堯 ,2，王斌泰 ，李 靜 ,3，蔣秀根

（1.中國農(nóng)業(yè)大學(xué)水利與土木工程學(xué)院，北京 100083；2.杭州電子科技大學(xué)通信工程學(xué)院，浙江 杭州 310018；3.河南職業(yè)技術(shù)學(xué)院環(huán)境藝術(shù)工程系，河南 鄭州 450046）

深梁指跨高比較小的梁.深梁是常存在于筏板基礎(chǔ)、深基坑支護結(jié)構(gòu)、高層建筑中的轉(zhuǎn)換梁、框筒結(jié)構(gòu)中的梁，基于結(jié)構(gòu)安全和經(jīng)濟角度考慮，提出一種對此類構(gòu)件的受力性能進(jìn)行精確且高效分析的計算方法很有必要.

分析梁的兩個常用基本理論為Euler-Bernoulli梁理論和Timoshenko 梁理論.基于Euler-Bernoulli梁理論，很多學(xué)者[1-4]對梁構(gòu)件進(jìn)行了受力分析并提出了各類模型，但是這些研究中均未考慮梁的剪切變形.文獻(xiàn)[5-6]研究發(fā)現(xiàn)，計算深梁內(nèi)力時不考慮剪切變形影響會導(dǎo)致結(jié)構(gòu)或構(gòu)件內(nèi)力計算結(jié)果偏低，故基于Euler-Bernoulli 梁理論提出的計算模型不能對深梁受力性能進(jìn)行精確分析.

針對深梁，各國學(xué)者提出了多種理論，其中Timoshenko[7]于1921年提出的兩廣義位移梁理論得到廣泛應(yīng)用.該理論認(rèn)為變形前垂直于直梁中心線的截面在變形后仍保持為平面，但不再假定它一定垂直變形后的中心線，即變形后截面轉(zhuǎn)角與梁軸線轉(zhuǎn)角不再相等，兩者之差為剪切角.基于Timoshenko梁理論，一些學(xué)者采用靜力法和能量法對梁進(jìn)行了研究，但這些理論方法可精確解決受力簡單梁內(nèi)力和位移的計算問題，對于存在移動荷載和多種荷載共同作用的復(fù)雜結(jié)構(gòu)或構(gòu)件分析，靜力法和能量法無法得到滿意解.利用深梁理論構(gòu)造單元時，最為關(guān)鍵的問題是確定剪切修正系數(shù).剪切修正系數(shù)有多種計算理論和方法[8-10]，但這些系數(shù)是對不同截面的剪應(yīng)力分布或梁的本構(gòu)關(guān)系采用不同假定得出的，這些假定對簡單截面計算結(jié)果相同，對復(fù)雜截面計算的剪切修正系數(shù)不同.

數(shù)值計算法中的有限元法[11]以效率更高、適用性更廣、精度可以滿足工程要求被很多學(xué)者用于梁構(gòu)件受力性能分析中.實際分析中，常采用插值形函數(shù)法構(gòu)造的梁單元對梁受力及變形進(jìn)行分析.基于Timoshenko 梁理論，不同學(xué)者利用線性插值、二次插值、多次插值等方法構(gòu)造了深梁單元[11-12]，由于這些插值函數(shù)為位移的近似方程，計算結(jié)構(gòu)存在截斷誤差，計算精度較低.為取得較好計算精度，須采取多單元，加密節(jié)點的技術(shù)，則必然造成計算效率的降低.文獻(xiàn)[13-16]考慮剪切變形對沿桿長方向的內(nèi)力和位移影響，提出了構(gòu)建桿件單元解析形函數(shù)的一般理論，并構(gòu)造出一系列解析型單元，通過與插值形函數(shù)構(gòu)造的單元對比發(fā)現(xiàn)，該解析型單元的計算精度更好，效率更高.

本文以深梁為研究對象，以Timoshenko 梁理論和有限元法為基礎(chǔ)，利用Timshenko 梁基本方程建立了深梁位移控制方程，進(jìn)而構(gòu)建了梁撓度、截面彎曲轉(zhuǎn)角和剪切角的解析位移形函數(shù).基于勢能原理和解析位移形函數(shù)，構(gòu)造了解析型深梁單元.通過計算懸臂梁、簡支梁的端部撓度和轉(zhuǎn)角，將本單元與理論解、插值形函數(shù)計算的結(jié)果進(jìn)行對比，驗證了本解析型單元的高精度、高效性.

1 參數(shù)及控制方程

1.1 位移內(nèi)力參數(shù)

如圖1所示，深梁總長度為l，梁上荷載有：節(jié)點A、B 兩端分別受彎矩MA、MB；剪力VA、VB；梁上集中力矩Mi、分布彎矩mi、 橫向集中荷載Pi、均布荷載qy，其中，i為橫向坐標(biāo)點.梁上位移有：撓度v；梁兩端軸線轉(zhuǎn)角 φA、 φB.所有荷載和位移（撓度、轉(zhuǎn)角）與坐標(biāo)軸方向一致為正；當(dāng)截面法線與坐標(biāo)方向一致時，深梁內(nèi)力與坐標(biāo)方向一致時為正，反之為負(fù).

如圖2所示，深梁的位移變量有：v；彎曲撓度vM；剪切撓度vV；截面彎曲轉(zhuǎn)角θ；截面剪切角 γ；梁軸線轉(zhuǎn)角 φ.

圖2 梁微段變形圖Fig.2 Deformation of beam micro segment

梁單元的自由度：節(jié)點A、B 共有4 個自由度，節(jié)點位移向量其中，vA、vB為梁節(jié)點A、B 的撓度，θA、 θB為梁節(jié)點A、B 的截面轉(zhuǎn)角；單元的節(jié)點力向量

1.2 基本方程

1.2.1 幾何方程

梁軸線轉(zhuǎn)角方程為

轉(zhuǎn)角關(guān)系方程為

截面曲率方程為

1.2.2 平衡方程

力矩平衡方程為

式中：M（x）、V（x）表示沿深梁桿長任意截面的彎矩、剪力.

剪力平衡方程為

1.2.3 物理方程

彎曲剛度方程為

式中：E為材料彈性模量；I為深梁截面慣性矩.

剪切剛度方程為

式中：G為材料剪切模量；A為截面面積；k為截面不均勻剪切系數(shù)[17]，，S為面積矩，b為截面寬度.

1.3 位移控制方程

1.3.1 撓度控制方程

由式（4）～（6），可得

由式（1）～（3）和式（7）可得

聯(lián)立式（8）、（9）可得撓度控制方程為

1.3.2 剪切角控制方程

由式（4）、（5）和式（7）可得剪切角控制方程為

1.4 位移協(xié)調(diào)方程

由式（1）～（7）可得撓度與剪切角的協(xié)調(diào)方程為

2 單元位移方程

2.1 控制方程求解

2.1.1 撓度控制方程求解

為了建立深梁單元的撓度形函數(shù)，不考慮梁上的分布荷載，撓度微分控制方程（10）簡化為齊次方程，對其求解，可得撓度為

式中：f為撓度基函數(shù)向量，為位移系數(shù).

2.1.2 剪切角控制方程求解

為了建立深梁單元的剪切角形函數(shù)，不考慮梁上的分布荷載，剪切角微分控制方程（11）簡化為齊次方程，對其求解，可得剪切角為

式中：c5為位移系數(shù).

2.2 位移協(xié)調(diào)條件的應(yīng)用

將撓度方程（13）、剪切角方程（14）代入?yún)f(xié)調(diào)方程式（12），可得，剪切角可變?yōu)?/p>

式中：g為剪切角基函數(shù)向量[18]，

由軸線轉(zhuǎn)角方程（1）、轉(zhuǎn)角關(guān)系方程（2）和撓度方程（13），截面彎曲轉(zhuǎn)角可表示為

式中：h為截面轉(zhuǎn)角基函數(shù)向量[18]，

3 單元位移形函數(shù)

3.1 位移系數(shù)定解

由撓度方程（13）和截面轉(zhuǎn)角方程（16）及節(jié)點位移向量表達(dá)式，有

則式（17）用矩陣形式可表示為

位移系數(shù)可表達(dá)為

則有

顯然，當(dāng)不考慮剪切變形時，深梁直接退化為淺梁，剪切剛度GA取為無窮大，則η 取為0.

3.2 單元位移形函數(shù)

3.2.1 撓度v位移形函數(shù)

由式（13）、（19），可得

由位移形函數(shù)的定義v(x)=Nvδe，可得

3.2.2 截面轉(zhuǎn)角θ 位移形函數(shù)

由式（16）、（19）可得

由位移形函數(shù)的定義θ (x)=Nθδe，可得

3.2.3 剪切角 γ位移形函數(shù)

由式（15）、（19）可得

由位移形函數(shù)的定義 γ=Nγδe，可得

4 Timoshenko 梁單元列式

4.1 單元勢能

4.1.1 變形能

單元的變形能為桿件彎曲變形能UM和剪切變形能UV之和，其表達(dá)式用位移形函數(shù)形式表示為

4.1.2 荷載勢能

梁的荷載勢能由節(jié)點力勢能、梁上豎向均布荷載勢能、豎向集中力及力矩勢能組成，其表達(dá)式用位移形函數(shù)形式表示為

式中：xPi為 橫向集中荷載Pi的 作用點位置；xMi為為集中力矩Mi的作用點位置.

4.1.3 總勢能

單元總勢能為

4.2 單元列式

根據(jù)勢能變分原理，真實的結(jié)構(gòu)位移必然使得單元的勢能最小，即對深梁單元，真實的節(jié)點位移必然滿足由式（28）可得

式（29）可簡寫為

式中：Ke為 單元總剛度矩陣，Ke=KM+KV，KM為彎曲剛度矩陣，其表達(dá)式見文獻(xiàn)[18]，KV為剪切剛度矩陣，其表達(dá)式見文獻(xiàn)[18]；為等效荷載向量.

4.3 等效節(jié)點力

梁上均布荷載等效節(jié)點力向量為

梁上分布力矩等效節(jié)點力向量為

梁上集中力等效節(jié)點力向量為

梁上集中力矩等效節(jié)點力向量為

4.4 關(guān)于適用性的討論

由KM和KV表達(dá)式可得考慮剪切變形影響的單元總剛度矩陣，具體表達(dá)式為

不考慮梁的剪切應(yīng)變，剪切剛度GA取為無窮大，則η 取為0，式（35）可變?yōu)?/p>

式（36）同Euler 梁單元剛度矩陣一致[16]，由此可見，本文構(gòu)造的單元總剛度矩陣可退化為Euler梁單元剛度矩陣，且不存在剪切閉鎖問題.

5 算例與對比

為驗證基于Timoshenko 梁理論，采用解析形函數(shù)法構(gòu)造的梁單元的精確性，分別采用理論解、插值形函數(shù)法、解析形函數(shù)法求解懸臂深梁和簡支深梁的端部位移，并進(jìn)行對比；為驗證剪切變形對深梁位移影響，將Euler 梁單元與Timoshenko 梁單元計算結(jié)果進(jìn)行對比.

5.1 桿件參數(shù)

圖3為懸臂梁和簡支梁受力簡圖.假定兩種梁的截面尺寸均為2 m × 3 m，梁長均為9 m，材料彈性模量E=210 GPa，剪切模量G= 80 GPa，不均勻剪切系數(shù)k= 2/3.懸臂梁和簡支梁所受的荷載工況：（1）右端集中力100 kN；（2）左端和右端集中彎矩500 kN·m；（3）滿跨均布荷載40 kN/m2.

圖3 梁構(gòu)件Fig.3 Beam

5.2 結(jié)果與分析

不劃分單元，采用解析形函數(shù)法計算懸臂梁和簡支梁端部位移，并與理論解、插值形函數(shù)法的計算結(jié)果進(jìn)行對比，采用Euler梁單元和Timoshenko 梁單元計算的懸臂梁和簡支梁結(jié)果對比見表1、2.對于懸臂梁，左端為固定端，故左端撓度 νA和 轉(zhuǎn)角 θA為0；對于簡支梁，兩端為簡支，故兩端撓度 νA和 νB均為0.

由表1、2 可知，在單元數(shù)量相同時，采用解析形函數(shù)法構(gòu)造的梁單元在計算撓度和轉(zhuǎn)角精度上高于插值形函數(shù)法構(gòu)造的單元，這是由于本文構(gòu)造的解析型單元基于解析位移形函數(shù)模式，很大程度消除了模型誤差帶來的影響.同時，該解析型單元不需要劃分單元，即可得到與理論解一致的計算結(jié)果.

對于懸臂梁，承受均布荷載作用時，基于Euler梁計算的位移與基于Timoshenko 梁理論構(gòu)造的解析型單元計算的梁端位移偏差可達(dá)到50.000%；承受右端集中彎矩作用時，計算的位移偏差較小.對于簡支梁，承受均布荷載作用時，基于Euler 梁計算的位移與基于Timoshenko 梁理論構(gòu)造的解析型單元計算的梁端位移偏差為0.001%；承受端部集中彎矩作用時，計算的位移偏差可達(dá)到10.769%.

表1 懸臂梁端部位移計算結(jié)果對比Tab.1 Comparisons of end displacement for cantilever beam

表2 簡支梁端部轉(zhuǎn)角計算結(jié)果對比Tab.2 Comparisons of end bending angle for simply supported beam

6 結(jié) 論

基于Timoshenko 梁基本方程，建立了深梁位移控制方程，構(gòu)造了深梁單元彎曲撓度、截面轉(zhuǎn)角和剪切角的解析位移形函數(shù)；利用勢能變分原理，結(jié)合解析位移形函數(shù)，構(gòu)造了解析型深梁單元，并給出了解析型深梁單元總剛度矩陣；由勢能泛函變分，得到均布荷載、集中力、分布力矩、集中力矩等荷載下的等效節(jié)點力.結(jié)合單元位移形函數(shù)，可得各種復(fù)雜荷載下深梁的節(jié)點位移.本文構(gòu)造的解析型單元計算深梁撓度和轉(zhuǎn)角的精度遠(yuǎn)高于插值形函數(shù)單元，且采用一個單元即可保證計算結(jié)果與理論解一致，滿足了高精度、高效率的要求；構(gòu)造的深梁單元可用于Euler 梁結(jié)構(gòu)分析，且不存在剪切閉鎖問題.