王明年 ，黃海斌 ，湯 淵 ，王 創(chuàng) ，劉大剛

（1.西南交通大學(xué)土木工程學(xué)院，四川 成都 610031；2.上海隧道工程有限公司 上海 200032；3.珠海大橫琴股份有限公司，廣東 珠海 519031）

隨著工程建設(shè)的發(fā)展，盾構(gòu)法隧道因其安全、高效及對(duì)周邊環(huán)境影響小等特點(diǎn)得到廣泛的應(yīng)用[1-2].盾構(gòu)隧道壁后同步注漿是控制地層應(yīng)力釋放和地層變形從而保證施工質(zhì)量的重要舉措[3].在注漿過程中，漿液會(huì)對(duì)管片產(chǎn)生壓力，注漿壓力達(dá)到一定程度時(shí)，可能引起管片局部或整體上浮、錯(cuò)臺(tái)、開裂、壓碎或其他形式的破壞，注漿壓力過小時(shí)會(huì)影響注漿效果，造成土層較大的沉降.正確認(rèn)識(shí)同步注漿施工過程中管片壁后漿液壓力的變化規(guī)律對(duì)盾構(gòu)隧道結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與施工具有重要的指導(dǎo)意義.

針對(duì)盾構(gòu)隧道管片壁后注漿研究的方法主要有：理論分析、模型試驗(yàn)、數(shù)值計(jì)算及現(xiàn)場實(shí)測等.葉飛等[4]通過理論推導(dǎo)認(rèn)為盾構(gòu)隧道壁后注漿時(shí)漿液的擴(kuò)散半徑及漿液對(duì)管片產(chǎn)生的壓力與注漿口壓力、注漿時(shí)間及漿液性質(zhì)等眾多因素有關(guān).袁小會(huì)等[5]通過室內(nèi)試驗(yàn)，用賓漢姆流體描述硬性漿液的流變特性，導(dǎo)出了其注入盾尾空隙過程中注漿壓力的傳遞公式.Kasper 等[6]采用數(shù)值模擬方法，提出壁后漿體壓力分布形式對(duì)地層變形和管片受力具有決定性作用.Bezuijen 等[7]通過對(duì)Sohpia 隧道壁后注漿壓力進(jìn)行實(shí)時(shí)監(jiān)測表明，漿體壓力表現(xiàn)為上小下大的形式，在注漿初期漿液壓力波動(dòng)較大，隨時(shí)間推移，漿液壓力擴(kuò)散，最終趨向于地下水壓力值.肖明清[8]依據(jù)錢江隧道的現(xiàn)場實(shí)測結(jié)果指出，在盾構(gòu)推進(jìn)過程中，管片外側(cè)漿液壓力處于非常不穩(wěn)定的狀態(tài).

國內(nèi)外學(xué)者對(duì)漿液材料、注漿參數(shù)控制和漿液擴(kuò)散機(jī)制進(jìn)行了大量的理論研究，而對(duì)實(shí)際工程中注漿效果評(píng)估的研究很少，現(xiàn)有研究成果與工程實(shí)際情況聯(lián)系不夠緊密[9-16].理論研究未能對(duì)現(xiàn)場實(shí)測過程中漿液壓力的不穩(wěn)定變化狀態(tài)做出合理的解釋.

本文依托珠海馬騮洲交通隧道工程，依據(jù)施工過程中管片壁后漿液壓力的實(shí)測數(shù)據(jù)，結(jié)合現(xiàn)場詳細(xì)的施工資料，進(jìn)行了盾構(gòu)掘進(jìn)施工與管片壁后漿液壓力變化的相關(guān)分析，對(duì)施工過程中漿液壓力的不穩(wěn)定變化狀態(tài)作出了解答.

1 工程概況

馬騮洲交通隧道工程位于珠海市南灣城區(qū)和橫琴新區(qū).隧道盾構(gòu)段長約1.1 km，隧道外徑14.5 m，內(nèi)徑13.3 m，為雙管單層雙向6 車道隧道.是華南地區(qū)第一條超大直徑盾構(gòu)隧道，國內(nèi)首條超大直徑海域復(fù)合地層盾構(gòu)隧道.隧道采用一臺(tái)外徑為14.93 m的泥水平衡盾構(gòu)進(jìn)行施工，采取同步注漿的方式進(jìn)行注漿.盾構(gòu)共設(shè)6 個(gè)同步注漿孔.

2 測試方案

試驗(yàn)人員在馬騮洲隧道埋設(shè)了4 環(huán)試驗(yàn)管片，分別為西線隧道的第347 環(huán)、第348 環(huán)、第391 環(huán)及第392 環(huán)管片.采用YT-300A 標(biāo)準(zhǔn)型鋼弦式滲壓計(jì)和YT-200A 型振式高精度雙膜土壓力盒監(jiān)測試驗(yàn)環(huán)管片外側(cè)的水土壓力，采用YT-2032 數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)進(jìn)行測試數(shù)據(jù)的自動(dòng)采集.

每環(huán)試驗(yàn)管片共設(shè)5 個(gè)土壓力測點(diǎn)，分別位于管片環(huán)的拱頂、左右拱肩及左右拱腳；共設(shè)3 個(gè)水壓力測點(diǎn)，分別位于管片環(huán)的拱頂、側(cè)墻及底部.監(jiān)測儀器與注漿孔的相對(duì)位置如圖1所示.

圖1 注漿孔及監(jiān)測儀器的分布Fig.1 Distribution of grouting holes and test instruments

為防止監(jiān)測過程中泥沙堵塞滲壓計(jì)及運(yùn)輸拼裝過程中的磕碰損壞滲壓計(jì).埋設(shè)前先用醫(yī)用紗布多層纏繞滲壓計(jì)測水壓的端部，再用毛巾包裹，之后將滲壓計(jì)放入方形金屬盒內(nèi)密封埋設(shè)在鋼筋籠外側(cè).管片澆筑好后，將裝有滲壓計(jì)的金屬盒找出，敲出足夠多的孔洞使管片外側(cè)的水能與滲壓計(jì)連通，如圖2所示.土壓力盒安裝如圖3所示.

圖2 滲壓計(jì)安裝Fig.2 Installation of osmometers

管片拼裝前，人工采集初始讀數(shù).管片拼裝好后，立刻組網(wǎng)進(jìn)行預(yù)埋儀器測試數(shù)據(jù)的自動(dòng)采集，采集頻率為2 min/次.

圖3 土壓力盒安裝Fig.3 Installation of earth pressure cells

3 實(shí)測結(jié)果分析

由現(xiàn)場實(shí)測數(shù)據(jù)可知，4 環(huán)試驗(yàn)管片外側(cè)水土壓力在施工過程中總體上呈現(xiàn)相近的變化規(guī)律.考慮到盾尾通過第347 環(huán)管片時(shí)盾構(gòu)機(jī)由于機(jī)械故障因素出現(xiàn)中途停頓的現(xiàn)象，為準(zhǔn)確分析盾構(gòu)施工與管片壁后漿液壓力變化的聯(lián)系，以第347 環(huán)管片為例，進(jìn)行實(shí)測結(jié)果的分析.

圖4為第347 環(huán)管片外側(cè)水壓力時(shí)程圖（盾構(gòu)掘進(jìn)第349 環(huán)時(shí)，盾尾開始通過第347 環(huán)管片），由圖可知，管片壁后漿液壓力的不穩(wěn)定變化主要出現(xiàn)在盾尾通過管片時(shí)段及通過后盾構(gòu)繼續(xù)推進(jìn)2 環(huán)的時(shí)段，之后漿液發(fā)生初凝，管片外水壓力變化與盾構(gòu)施工關(guān)系逐漸變小，外水壓力按照其自身規(guī)律發(fā)展.

圖4 盾尾脫環(huán)注漿水壓力隨時(shí)間變化關(guān)系Fig.4 Variation of water pressure with time of shield tail ring grouting

根據(jù)文獻(xiàn)[15]及文獻(xiàn)[16]可知，無論地層條件如何變化，漿液壓力在消散過程中均呈穩(wěn)定狀態(tài)，不同的地層條件影響漿液的消散速率及到達(dá)穩(wěn)定所需的時(shí)間，即地層條件與注漿壓力的波動(dòng)變化沒有直接的聯(lián)系.故本文忽略地層條件對(duì)漿液壓力波動(dòng)的影響，重點(diǎn)對(duì)盾構(gòu)施工與管片壁后漿液壓力變化的關(guān)聯(lián)性進(jìn)行研究.

圖5 第347 環(huán)管片外側(cè)水壓力及接觸壓力時(shí)程曲線Fig.5 Time history curve of water pressure and contact pressure of the 347th segment

圖5分別為盾尾通過第347 環(huán)管片前后第347環(huán)管片外側(cè)水壓力及土壓力時(shí)程曲線.將圖5按施工進(jìn)程分為A、B、C、D 4 個(gè)階段.其中A 階段為管片脫離盾尾階段，B 階段為盾構(gòu)故障停機(jī)階段，C 階段為管片脫離盾尾后盾構(gòu)掘進(jìn)階段，D 階段為管片拼裝時(shí)盾構(gòu)不推進(jìn)階段.

盾構(gòu)機(jī)按施工狀態(tài)可分為停機(jī)、持續(xù)推進(jìn)及啟動(dòng)狀態(tài).

3.1 盾構(gòu)停機(jī)時(shí)段漿液壓力變化

圖5中的B 階段表明在盾構(gòu)故障停機(jī)的較短時(shí)間段內(nèi)，管片外側(cè)水土壓力波動(dòng)很小，該階段漿液在土層中滲透擴(kuò)散，其擴(kuò)散速率與土層性質(zhì)緊密相關(guān)，根據(jù)張莎莎等人的研究成果[15-16]，注漿壓力在滲透擴(kuò)散過程中整體上呈遞減現(xiàn)象.

圖5中的D 階段表明在管片拼裝等不進(jìn)行注漿作業(yè)的長時(shí)間段內(nèi)，管片外側(cè)水土壓力平穩(wěn)消散一段時(shí)間后出現(xiàn)波動(dòng)的現(xiàn)象，但波動(dòng)范圍不大.造成這種波動(dòng)的原因可能是注漿體與水土耦合的時(shí)效作用.

3.2 盾構(gòu)掘進(jìn)時(shí)段漿液壓力變化

由圖5中的A 階段與C 階段可知，在盾構(gòu)掘進(jìn)過程中，注漿壓力出現(xiàn)了較大幅度的波動(dòng).下面從漿液注入口壓力、盾構(gòu)掘進(jìn)速率變化、注漿速率變化及注漿填充率等因素出發(fā)，對(duì)引起A、C 階段漿液壓力波動(dòng)變化的原因進(jìn)行分析.

圖6為第347 環(huán)管片脫離盾尾過程中各漿液注入口壓力時(shí)程圖.由圖可知，在進(jìn)行同步注漿作業(yè)時(shí)各漿液注入口壓力是在一定的范圍內(nèi)波動(dòng)變化的，且波動(dòng)幅度較大，最多達(dá)到了0.2 MPa 左右.在盾構(gòu)隧道壁后注漿過程中，漿液作為載體將注漿壓力作用至盾構(gòu)管片環(huán)上[4，6]，漿液注入口壓力的變化會(huì)使得管片所受的外荷載發(fā)生變化.

圖6 第347 環(huán)管片脫離盾尾時(shí)各漿液注入口壓力時(shí)程圖Fig.6 Injection pressure of each grout when the 347th ring segments escape from the shield tail

圖7為第347 環(huán)管片脫離盾尾兩環(huán)內(nèi)盾構(gòu)行程及注漿量與時(shí)間的關(guān)系曲線.據(jù)圖可知盾構(gòu)在掘進(jìn)過程中維持勻速掘進(jìn)，且在掘進(jìn)過程中注漿量與時(shí)間始終保持線性關(guān)系.

施工過程中，盾構(gòu)掘進(jìn)速度基本保持不變，注漿速率也維持穩(wěn)定，同時(shí)根據(jù)現(xiàn)場資料可知第347 環(huán)管片壁后注漿量為理論間隙的116%.可認(rèn)為盾構(gòu)掘進(jìn)速率變化、注漿速率變化及注漿填充率并非是導(dǎo)致圖5中C 階段管片壁后漿液壓力不穩(wěn)定變化的主要因素.分析認(rèn)為注漿過程中C 階段漿液壓力的波動(dòng)變化主要是由漿液注入口壓力的波動(dòng)變化引起.

對(duì)于A 階段，隨著盾構(gòu)的推進(jìn)試驗(yàn)，環(huán)管片承受的壓力逐漸由盾尾油脂壓力及盾尾刷徑向擠壓力過渡為壁后漿液壓力，該過程涉及漿液在盾尾間隙的擴(kuò)散[4，10，13].故對(duì)A 階段，導(dǎo)致管片壁后漿液壓力波動(dòng)變化的原因除漿液注入口壓力波動(dòng)變化外還涉及漿液的擴(kuò)散因素.

圖7 盾構(gòu)掘進(jìn)第349、350 環(huán)時(shí)盾構(gòu)行程、注漿量與時(shí)間關(guān)系Fig.7 Relationship between the displacement of the shield，the amount of grouting，and the time when the shield tunneling 349th and 350th segments

3.3 盾構(gòu)啟動(dòng)時(shí)段漿液壓力變化

從圖7可以看出，盾構(gòu)隧道從靜止到掘進(jìn)的短段時(shí)間段內(nèi)，管片壁后注漿相較于盾構(gòu)推進(jìn)存在滯后效應(yīng)，即盾構(gòu)開始推進(jìn)的一段時(shí)間內(nèi)，漿液不能及時(shí)注入盾尾間隙，具體如圖8所示.根據(jù)對(duì)西線隧道施工參數(shù)的統(tǒng)計(jì)，同步注漿相較于盾構(gòu)推進(jìn)的平均滯后時(shí)間為86 s，這與盾構(gòu)機(jī)自身的注漿系統(tǒng)設(shè)計(jì)有關(guān)（圖8滯后時(shí)間為3 min 左右，為工程中的特殊情況，可能與盾構(gòu)機(jī)漿液儲(chǔ)備量及漿液流動(dòng)性等因素有關(guān)）.分析認(rèn)為“滯后效應(yīng)”是導(dǎo)致圖5與圖6中C 階段盾構(gòu)機(jī)從靜止到推進(jìn)瞬時(shí)管片壁后漿液壓力急劇降低的主要原因.下文通過推導(dǎo)盾尾間隙體積應(yīng)變與盾尾漿液壓力的關(guān)系對(duì)該影響因素展開討論.

圖8 盾尾注漿相較于盾構(gòu)行程的滯后效應(yīng)Fig.8 Hysteresis effect of shield tail grouting in shield tunnel

圖9為盾尾同步注漿情況，短時(shí)間內(nèi)忽略漿液滲透擴(kuò)散及土層變形的影響，盾構(gòu)開始推進(jìn)前將盾尾間隙視為密閉容器，漿液視為充滿密閉容器的高壓流體.由于注漿相較于盾構(gòu)的推進(jìn)存在滯后效應(yīng)，盾構(gòu)推進(jìn)可視為改變了密閉容器的邊界條件，將會(huì)引起密閉容器體積物理量的變化，從而導(dǎo)致容器內(nèi)流體的運(yùn)動(dòng).

圖9 盾尾同步注漿情況Fig.9 Schematic diagram of shield tail grouting

在充滿流體的密閉容器內(nèi)取一無限小的平行六面體，邊長分別為Δx、Δy、Δz，設(shè)流體沿坐標(biāo)軸方向的流動(dòng)速度分量為vx、vy、vz，流體的密度為ρ，單元體體積為ΔV，時(shí)間為t.

滿足流體運(yùn)動(dòng)的連續(xù)性方程為

分別討論式（2）右邊兩項(xiàng)：

設(shè)單元體的體積應(yīng)變?yōu)棣纽?，其微分表達(dá)式為

設(shè)液體的體積彈性模量K為常數(shù)體積模量，根據(jù)體積彈性模量的定義

式中：P為漿液所承受的壓力；ΔVω為質(zhì)量守恒定律中液體體積變化量.

根據(jù)質(zhì)量守恒定律，ρΔVω=C（常數(shù)），因而其全微分為0，即d ρΔVω=0，于是

對(duì)于盾尾間隙內(nèi)填充的漿液而言，連續(xù)性方程右邊的表達(dá)式為

流體運(yùn)動(dòng)連續(xù)性方程的左邊為

式（8）中由于漿液壓縮性很小，相較于前項(xiàng)后項(xiàng)可忽略不計(jì).則對(duì)于盾尾間隙內(nèi)填充的漿液，其連續(xù)性方程左邊為

當(dāng)漿液處于封閉的空間內(nèi)時(shí)，盾構(gòu)起動(dòng)前有

在封閉條件下，P、εθ是單值函數(shù)關(guān)系.于是：積分得ΔP=KΔεθ.

注漿漿液含有大量的水，水的體積彈性模量是2.18 × 109Pa.設(shè)漿液的體積彈性模量為2.18 × 109Pa；假設(shè)盾構(gòu)開始推進(jìn)的1 mm 行程內(nèi)土層未發(fā)生變形，盾構(gòu)隧道壁后漿液影響范圍為脫離盾尾后的5 環(huán)內(nèi)，此時(shí)盾尾間隙體積應(yīng)增量為1 × 10-4，則壓力增量ΔP= 0.218 MPa.在充滿漿液的盾尾間隙密閉環(huán)境中，盾尾間隙較小的體積應(yīng)變?cè)隽繒?huì)引起管片壁后漿液壓力的很大變化.

盾尾注漿相較于盾構(gòu)行程的滯后效應(yīng)短時(shí)間內(nèi)可能會(huì)使得管片壁后注漿壓力小于穩(wěn)定階段的水土壓力，從而引起地層較大的沉降，盾構(gòu)隧道施工過程中應(yīng)予以重視.

綜上所述，造成同步注漿過程中注漿壓力不穩(wěn)定變化的因素主要包括：① 漿液在盾尾間隙的擴(kuò)散；② 漿液注入口壓力的波動(dòng)變化；③ 盾尾注漿相較于盾構(gòu)行程的滯后效應(yīng).其中因素③對(duì)漿液壓力波動(dòng)變化影響最大，工程應(yīng)對(duì)措施可包括：保持同步注漿漿液的儲(chǔ)備以縮短注漿滯后時(shí)間；推進(jìn)過程中盡量避免中途停頓，以減少滯后效應(yīng)產(chǎn)生次數(shù)；改進(jìn)同步注漿系統(tǒng).

4 分析結(jié)果的其他驗(yàn)證

由于盾構(gòu)隧道脫環(huán)過程中管片外荷載數(shù)據(jù)高頻率自動(dòng)采集的成本較高，盾殼內(nèi)自動(dòng)采集的聯(lián)網(wǎng)布線工作量大且影響盾構(gòu)施工，目前公開發(fā)表的實(shí)現(xiàn)對(duì)管片脫環(huán)注漿過程中管片外荷載高頻自動(dòng)采集的國內(nèi)案例僅錢江隧道一例，國外案例以Sophia 隧道為典型.

4.1 錢江隧道監(jiān)測結(jié)果驗(yàn)證

肖明清[8]為加深對(duì)大直徑盾構(gòu)掘進(jìn)力學(xué)效應(yīng)的了解，在錢江隧道開展了現(xiàn)場實(shí)測，共埋設(shè)了3 整環(huán)試驗(yàn)環(huán).如圖10所示，以第二環(huán)試驗(yàn)管片脫環(huán)前后頂部荷載變化進(jìn)行分析.

圖10 錢江隧道施工階段第二實(shí)驗(yàn)環(huán)頂部荷載變化Fig.10 Qianjiang tunnel top load changes in the second experimental ring during shield tunneling

如圖10所示，同樣根據(jù)上述的施工進(jìn)程，可將頂部荷載變化曲線分為A、B、C、D 階段.A、C 階段為盾構(gòu)推進(jìn)階段，隨著盾構(gòu)的推進(jìn)管片頂部荷載出現(xiàn)較大的波動(dòng)，其中，C 階段表明試驗(yàn)環(huán)管片壁后注入漿液后，在盾構(gòu)由靜止到推進(jìn)的短時(shí)間段內(nèi)管片頂部荷載急劇降低；B 階段為盾構(gòu)掘進(jìn)過程中故障停機(jī)階段，頂部荷載基本維持穩(wěn)定；D 階段為管片拼裝階段，管片頂部荷載未發(fā)生較大的波動(dòng).

錢江隧道管片脫環(huán)注漿過程中管片外荷載實(shí)測值各階段的變化規(guī)律與馬騮洲隧道相應(yīng)階段外荷載實(shí)測值的變化規(guī)律基本一致，即上述分析結(jié)果適用于錢江隧道工程.

4.2 Sophia 隧道監(jiān)測結(jié)果驗(yàn)證

根據(jù)文獻(xiàn)[7]，Sohpia 隧道不同時(shí)間注漿壓力的實(shí)測值見圖11所示.

圖11 Sohpia 隧道不同時(shí)間注漿壓力的實(shí)測值Fig.11 Grouting pressure for the Sophia rail tunnel

由圖11可知，在盾尾通過試驗(yàn)環(huán)管片時(shí)，管片壁后漿液壓力出現(xiàn)較大幅度的波動(dòng)，在盾構(gòu)開始推進(jìn)的短時(shí)間段內(nèi)，管片壁后漿液壓力急劇降低.Sohpia隧道管片壁后漿液壓力的變化規(guī)律與馬騮洲隧道壁后漿液壓力變化規(guī)律一致.即上述分析結(jié)果同樣適用于Sohpia 隧道工程.

5 結(jié)論及建議

（1）盾構(gòu)施工過程中，影響管片壁后漿液壓力波動(dòng)變化的因素包括：漿液在盾尾間隙的擴(kuò)散；漿液注入口壓力的波動(dòng)變化；盾尾注漿相較于盾構(gòu)行程的滯后效應(yīng).

（2）推導(dǎo)了盾尾體積應(yīng)變與漿液壓力的關(guān)系，驗(yàn)證了同步注漿相較于盾構(gòu)行程的滯后效應(yīng)在盾推機(jī)從靜止到掘進(jìn)的短時(shí)間段內(nèi)會(huì)使得管片壁后水土壓力急劇降低的現(xiàn)象.

（3）通過與錢江隧道和Sohpia 隧道現(xiàn)場漿液壓力實(shí)測結(jié)果的驗(yàn)證，表明上述分析是合理的.

（4）盾構(gòu)推進(jìn)時(shí)可采取保持同步注漿漿液的儲(chǔ)備以縮短注漿滯后時(shí)間，推進(jìn)過程中盡量避免中途停頓，以減少滯后效應(yīng)發(fā)生產(chǎn)生次數(shù).

致謝：珠海大橫琴股份有限公司和上海隧道工程有限公司資助項(xiàng)目（2015-sk-4）.