張勤彬，程貴海，徐中慧，凌宇恒，蔣文俊，陳善江

（1. 廣西大學(xué) 資源環(huán)境與材料學(xué)院，廣西 南寧 530004；

2. 西南科技大學(xué)環(huán)境與資源學(xué)院，四川 綿陽 621000）

隨著我國爆破技術(shù)的不斷進步，部分工程爆破技術(shù)也開始逐步走向國外市場，并服務(wù)于其他周邊各國的基礎(chǔ)設(shè)施建設(shè)。孟加拉國賈木那大橋爆破拆除的成功，開創(chuàng)了孟加拉國橋梁爆破拆除的先河。

對于薄壁型、箱梁鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的建（構(gòu)）筑物，由于布孔難度較大，成本較高，故一般不采用傳統(tǒng)的爆破拆除方法，采用水壓爆破的拆除方案可以減少鉆孔數(shù)量，節(jié)約大量的成本，而且采用水壓爆破一定程度上也簡化了起爆網(wǎng)路，減小了爆破所產(chǎn)生飛石及粉塵的危害，因此采用水壓爆破拆除空心橋墩是較為合理的爆破方案。在我國，水壓爆破的研究工作正在不斷開展，大多數(shù)學(xué)者和工程技術(shù)人員主要通過類比實驗及數(shù)值模擬技術(shù)對其進行研究。張亞賓等[1]通過數(shù)值模擬得出了水壓爆破過程中爆炸沖擊波作用于構(gòu)筑物壁面的傳播、反射、衰減過程；楊忠華等[2]建立了1/8 的鋼筋混凝土分離式模型進行數(shù)值模擬計算，闡述了混凝土的破壞機制及過程；孫金山等[3]通過建立一個多室箱梁的1/4 模型進行水壓爆破數(shù)值模擬，詳細的闡述了水壓爆破的力學(xué)機理及爆炸荷載作用下鋼筋混凝土的破壞機制。但目前對于非對稱結(jié)構(gòu)的工程或非對稱裝藥的工程研究較少，且采用傳統(tǒng)的1/8 模型、1/4 模型進行數(shù)值模擬計算不能較好的反映實際工程情況，因此，為了研究孟加拉國賈木那大橋水壓爆破的破碎過程及其機理，采用橋墩1/2 模型對其破壞過程進行數(shù)值模擬計算，分析了薄壁橋墩的水壓爆破破碎機理，討論了不同的裝藥參數(shù)、起爆順序等對鋼筋混凝土破碎效果的影響。

1 橋墩水壓爆破裝藥參數(shù)

橋墩水壓定向爆破拆除與傳統(tǒng)的水壓爆破拆除技術(shù)不大相同，其藥包布置形式大多為非對稱結(jié)構(gòu)，且其破碎機理較之對稱布置藥包的傳統(tǒng)水壓爆破來講，更加復(fù)雜，且國內(nèi)無相關(guān)類似工程案例可供參考，為此，通過建立橋墩1/2 模型，對非對稱布置藥包的水壓爆破進行了數(shù)值模擬，根據(jù)結(jié)果分析了橋墩水壓定向爆破破碎的機理，探討了如何優(yōu)化改進類似工程的爆破方案。

1.1 工程概況

孟加拉國賈木那（Jamuna）大橋位于孟加拉國首都達卡市郊，是孟加拉國南北交通的主要通道，由于該橋不能適應(yīng)當(dāng)前交通量的需求，需對其進行爆破拆除，待拆大橋與新橋僅隔3 m，共需要對4 個橋墩進行爆破拆除，橋面預(yù)先進行切割分離。大橋橋墩高15 m，為薄壁剪力墻空心封閉結(jié)構(gòu)，壁厚僅12 cm，隔板厚度為20 cm（如圖1(a)所示），用傳統(tǒng)鉆孔爆破難度大，因此采用水壓定向爆破技術(shù)。

圖 1 橋墩結(jié)構(gòu)及裝藥示意圖Fig. 1 The diagram of bridge pier structure and charge

1.2 裝藥參數(shù)的計算

待拆橋墩為非均勻、截面形狀不規(guī)則的結(jié)構(gòu)體，且其高度與寬度之比遠大于1.5，根據(jù)汪旭光[4]主編的《爆破設(shè)計與施工》的相關(guān)內(nèi)容，可采用分層藥包。單個藥包的藥量可依據(jù)下式計算：

式中：Q 為藥包質(zhì)量，δ 為等效壁厚，R 為等效半徑，k 為結(jié)構(gòu)物修正系數(shù)，與材質(zhì)、強度、破碎程度等相關(guān)，混凝土大部分破裂，且鋼筋混凝土剝離徹底，為與結(jié)構(gòu)物尺寸δ、R 相關(guān)的系數(shù)，為通過藥包中心的結(jié)構(gòu)物內(nèi)部水平截面面積，Sδ為通過藥包中心的結(jié)構(gòu)物外壁的水平截面面積，相關(guān)參數(shù)如表1 所示。

表 1 水壓爆破相關(guān)參數(shù)Table 1 Water pressure blasting parameters

由于Ⅰ、Ⅲ為不規(guī)則結(jié)構(gòu)體，且壁厚不一致，這種情況下，應(yīng)布置偏炸藥包，使得藥包偏向于厚壁一側(cè)，偏炸距離c 可由下式所示：

式中：c 為偏炸距離，m；δ1、δ2側(cè)板厚度，m。

根據(jù)式（1）～（4），計算出Ⅰ、Ⅲ號箱體的等效半徑R 為1.029 m，等效壁厚δ 為0.536 m，單個箱體藥包總質(zhì)量Q 取3 kg，偏炸距離c 為0.3 m，Ⅱ號箱體的等效半徑R 為0.820 m，等效壁厚δ 為0.480 m，單個箱體藥包總質(zhì)量Q 取2 kg[4]。

1.3 裝藥參數(shù)

為了防止產(chǎn)生大量的飛石、水柱上沖及高壓氣體溢出的危害，橋墩內(nèi)注水深度12 m。為了實現(xiàn)橋梁的定向倒塌，經(jīng)過計算，在橋墩內(nèi)Ⅰ區(qū)域分層布置3 個藥包，第一層藥包質(zhì)量為0.25Q，Q1的計算值為0.75 kg，第二層藥包質(zhì)量為0.35Q，Q2的計算值為1.05 kg，第三層藥包質(zhì)量為0.4Q，Q3的計算值為1.2 kg；在橋墩內(nèi)Ⅱ區(qū)域分層布置2 個藥包，第一層藥包質(zhì)量為0.5Q，其計算值為1 kg，第二層藥包質(zhì)量為0.5Q，其計算值為1 kg；Ⅲ區(qū)域布置3 kg 的單藥包，其示意圖如圖1（b）所示[5]。

2 橋墩水壓爆破有限元計算模型

2.1 算法的選擇

為了模擬橋墩的水壓爆破過程，采用ANSYS/LS-DYNA 程序，對橋墩進行了前處理建模、修改關(guān)鍵字、遞交計算、結(jié)果后處理、重啟動等分析過程，其中可采用Lagrange 算法、Euler 算法、任意Lagrange-Euler 算法（ALE）。由于Lagrange 算法多用于固體的應(yīng)力應(yīng)變分析，故鋼筋混凝土采用Lagrange 網(wǎng)格，Euler 算法多用于流體材料的分析中，在橋墩水壓爆破的數(shù)值模擬中，由于涉及有鋼筋混凝土、炸藥、水、空氣等相關(guān)材料，所選取的算法是ALE 算法，即流固耦合算法，利用此種算法可以兼得上述兩種算法的優(yōu)點。求解過程中，炸藥爆炸產(chǎn)生的荷載通過水介質(zhì)采用流固耦合算法自動作用到鋼筋混凝土網(wǎng)格上，在荷載的作用下鋼筋混凝土網(wǎng)格發(fā)生形變，相應(yīng)的結(jié)構(gòu)體又反作用于流體介質(zhì)，改變其流動狀態(tài)及壓力變化狀態(tài)，進而實現(xiàn)對流體-固體之間耦合響應(yīng)過程的模擬[2]。

2.2 有限元計算模型

水壓爆破模擬采用1 號橋墩下半段作為研究對象，為簡化分析及節(jié)約計算時間，取橋墩1/2 模型進行分析，藥包按正方體幾何尺寸建模，同時起爆，如圖2 所示。橋墩內(nèi)注水高度為12 m，Ⅰ、Ⅲ區(qū)域藥包布置于中心偏厚壁0.3 m，第一層藥包距底板0.5 m，第二層藥包距底板2 m，第三層藥包距底板4 m。采用鋼筋混凝土等效模型，為滿足精度要求，網(wǎng)格大小設(shè)置為2 cm，模型頂部采用自由邊界，橋墩外壁周圍與空氣接觸的壁面采用無反射邊界，橋墩1/2 模型的對稱面及橋墩底部采用法向約束。

圖 2 橋墩水壓爆破有限元模型Fig. 2 Finite element model of water pressure blasting plan of bridge pier

2.3 材料本構(gòu)模型及狀態(tài)方程

水壓爆破中涉及炸藥、鋼筋混凝土、水、空氣等材料，且會產(chǎn)生大變形，所以需要考慮鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)在大應(yīng)變及高圍壓的條件下的損傷及破壞過程，在ANSYS/LS-DYNA 中有著豐富的材料模型，通過對關(guān)鍵字的修改，能較好地反映該工程水壓爆破時的實際情況。

2.3.1 炸藥參數(shù)及其狀態(tài)方程

炸藥采用*MAT_HIGH_EXPLOSIVE_BURN 模型，用*INITIAL_DETONATION 定義炸藥的起爆順序及位置，通過添加*EOS_JWL 狀態(tài)方程描述炸藥爆炸時的爆轟氣體狀態(tài)，式（5）用于表征爆炸時JWL 狀態(tài)方程決定的壓力：

式中：p 為由JWL 狀態(tài)方程確定的爆轟壓力，V 為爆轟產(chǎn)物的初始相對體積比，E0為炸藥的初始比內(nèi)能，A、B、R1、R2、ω 為JWL 狀態(tài)方程相關(guān)的物理常量，本文使用的炸藥相關(guān)參數(shù)取值見表2。

表 2 乳化炸藥計算參數(shù)Table 2 Computational parameter of emulsion explosive

2.3.2 鋼筋混凝土本構(gòu)模型

鋼筋混凝土模型采用*MAT_JOHNSON_HOLMQUIST_CONCRETE 材料進行數(shù)值模擬分析，該材料模型對于模擬結(jié)構(gòu)物在大應(yīng)變、高應(yīng)變率、高圍壓及高強度荷載作用下材料的損傷及其破壞過程具有較好的效果。在JHC 模型中需要定義的材料參數(shù)為：密度ρ 為2 650 kg/m3，彈性模量為3.15×104MPa，剪切模量為1.278×104MPa，抗壓強度為35 MPa，抗拉強度為3.6 MPa，泊松比取0.2。其他參數(shù)采用HJC 模型中的相關(guān)參數(shù)進行表征，其中標(biāo)準(zhǔn)化黏結(jié)強度參數(shù)A 為0.79，標(biāo)準(zhǔn)化壓力硬化參數(shù)B 為1.6，應(yīng)變率系數(shù)C 為0.007，壓力硬化指數(shù)N 為0.61，標(biāo)準(zhǔn)化最大強度為7.0 GPa，損傷參數(shù)D1、D2分別為0.04、1.0，屈服壓力pc為0.016 5 GPa，鎖定壓力pl為0.80 GPa，壓力常數(shù)值K1、K2、K3分別為85 GPa、-171 GPa、208 GPa，斷裂前塑性應(yīng)變系數(shù)為0.01，屈服時體積應(yīng)變參數(shù)μcrush為0.001，鎖定體積應(yīng)變參數(shù)μlock為0.10。

2.3.3 水介質(zhì)模型

水采用*MAT_NULL 描述，用*EOS_GRUNEISEN 表征其狀態(tài)方程，其密度為1 000 kg/m3。

3 數(shù)值模擬結(jié)果與分析

3.1 水壓爆破模擬結(jié)果分析

采用1/2 橋墩模型，炸藥在水中爆炸后，水介質(zhì)中爆炸沖擊波在Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ區(qū)域內(nèi)經(jīng)過傳播、干涉、反射及來回反復(fù)震蕩等過程作用于鋼筋混凝土橋墩的四壁，如圖3 所示。

圖 3 爆炸沖擊波傳播過程Fig. 3 Blasting shock wave propagation progress

3.1.1 水壓爆破中水的作用機理

水壓爆破中，水作為一種特殊的傳播介質(zhì)，在爆破過程中起到的作用主要有：

（1）能量傳遞作用。為了比較相同條件下炸藥在不同傳播介質(zhì)中能量的傳遞效率，在同一計算模型中僅將K 文件里的材料（2 號材料模型）關(guān)鍵字修改為空氣后再進行計算。通過數(shù)值模擬的對比可以得出：在水壓爆破中，水作為被爆結(jié)構(gòu)物與炸藥之間的傳播介質(zhì)，主要起著均勻傳遞爆轟波能量的作用，且由于水的弱壓縮性，水介質(zhì)本身消耗的能量較少，爆轟波能量在水里的傳播效率較高，如圖4 所示，當(dāng)炸藥周圍的傳播介質(zhì)為水時，炸藥爆炸時的能量耗散較小，橋墩結(jié)構(gòu)的總體能量峰值為4.031 MJ，當(dāng)炸藥周圍為空氣介質(zhì)時，能量大部分以熱能、聲能等形式耗散，橋墩結(jié)構(gòu)的總體能量峰值為0.490 3 MJ。

圖 4 不同傳播介質(zhì)時橋墩總體能量歷時曲線Fig. 4 The total energy diachronic curve of bridge pier in water and air mediums

（2）水楔劈裂作用。當(dāng)炸藥在水介質(zhì)中爆炸時，水中炸藥爆炸產(chǎn)生的沖擊波到達結(jié)構(gòu)物壁面時，圍繞著橋墩壁面產(chǎn)生環(huán)向裂隙及徑向裂隙，隨后水介質(zhì)及爆轟氣體快速進入到裂隙中，進而對裂隙作用，使其擴展、延伸，水起到了良好的水楔作用。由于水的密度大及壓縮性差，水介質(zhì)攜帶著大量爆炸沖擊波能量作用于結(jié)構(gòu)物，水楔對微觀裂紋的劈裂作用要遠大于氣楔的劈裂作用[6]。

（3）緩能作用。采用水壓爆破主要是靠水介質(zhì)進行能量傳遞，炸藥爆炸后的沖擊波及氣體產(chǎn)物在水中的傳播速度要遠小于在空氣中的傳播速度，因此，爆炸沖擊波及爆轟氣體能較均勻作用于結(jié)構(gòu)物的壁面上，橋墩壁面只產(chǎn)生破裂、脫筋，而不產(chǎn)生飛石及過粉碎，水介質(zhì)的低滲流速度又阻礙了爆轟氣體的快速外泄，這不單提高了炸藥能量的利用率，還有效降低了噪聲，起到了良好的緩沖作用。

3.1.2 水壓爆破對結(jié)構(gòu)物的破碎機理

炸藥在水介質(zhì)中爆炸后，對橋墩周圍壁面的破壞作用形式主要有爆炸沖擊波的作用、爆轟氣體的膨脹做功、反射拉伸波及高速水流的破壞作用。橋墩的破壞過程如圖5 所示，為方便觀察橋墩破壞過程，在selpar 中設(shè)置不顯示part 2 水介質(zhì)單元。

圖 5 橋墩破壞過程Fig. 5 Break progress of bridge pier

（1）爆炸沖擊波的作用。如圖3(a)所示，炸藥爆炸后，爆轟波傳遞到藥包表面，近水層受到爆炸荷載的沖擊，0.03 ms 時產(chǎn)生的沖擊波首先到達底板，距離藥包較近的單元受到的壓力為0.268 GPa，水中局部密度增大，水中質(zhì)點傳播速度約為1 900 m/s；如圖3(b)所示，0.08 ms 時沖擊波發(fā)生強烈的干涉現(xiàn)象，兩層不同藥包間對稱面上的沖擊波由于干涉疊加，增大了沖擊波的峰值壓力及傳播速度，但是藥包層間部分區(qū)域由于干涉相消，沖擊波壓力及傳播速度被衰減了。約0.1 ms 時，沖擊波到達中間隔板及左右兩側(cè)板，由于傳播過程能量的耗散，沖擊波到達側(cè)板的峰值壓力約為0.026 3 GPa，如圖5(a)所示，由于入射波強度大于邊壁面的極限抗壓強度，在橋墩外層將出現(xiàn)龜裂現(xiàn)象，但由于時間極短，宏觀裂紋來不及擴展，水介質(zhì)及爆轟氣體暫時不會外泄[7]。

（2）爆轟氣體的膨脹作用。隨著沖擊波的作用后，爆轟氣體作用下形成的水球迅速向外膨脹做功，首先達到底板，然后傳至中間及周圍側(cè)板，水球的快速膨脹使水介質(zhì)空化區(qū)消失，并突躍式的將能量作用于結(jié)構(gòu)物壁面，進一步使橋墩隔板、外壁的裂紋擴展、延伸[4]，如圖5(b)、(c)所示，爆轟氣體作用時間約為2.5 ms。

（3）反射拉伸波作用。水介質(zhì)作用于橋墩周壁后，在橋墩內(nèi)不斷產(chǎn)生脈動現(xiàn)象，如圖3(d)、圖5(c)所示，壓縮波傳至壁面后反射成拉伸波，由于鋼筋混凝土的抗拉強度要遠小于抗壓強度，所以橋墩壁面宏觀裂紋開始迅速擴展，橋墩開始發(fā)生較大變形及位移，進而內(nèi)壁發(fā)生破壞，橋墩混凝土開始開裂并脫落；

（4）高速水流的作用。如圖5（d）所示，隨著橋墩壁面的破壞，具有較大殘壓的水流從宏觀裂紋及破壞口中高速沖出，對橋墩壁面進一步進行破壞。

3.2 數(shù)值模擬結(jié)果對比與分析

為了研究裝藥形式、偏炸距離等因素對薄壁橋墩水壓定向爆破效果的影響，對比分析了多次數(shù)值模擬的結(jié)果，如圖6 所示，圖6(a)為非對稱裝藥條件下偏炸距離0.3 m 的爆后效果，圖6(b)為非對稱裝藥條件下偏炸距離小于0.2 m 的爆后效果，圖6(c)為非對稱裝藥條件下偏炸距離等于0.2 m 的爆后效果，圖6(d)為對稱裝藥條件下偏炸距離0.2 m 的爆后效果。

圖 6 不同裝藥條件下橋墩爆破效果Fig. 6 Blasting result of bridge pier under different conditions

3.2.1 偏炸距離的影響

在水壓爆破實踐中，對于壁厚不同的結(jié)構(gòu)物，為了取得良好的爆破效果，需要偏離待拆除結(jié)構(gòu)物的中心布置炸藥。在本工程中，按照不規(guī)則斷面結(jié)構(gòu)物偏炸距離計算經(jīng)驗公式（式(4)）得出的偏炸距離為0.3 m，但通過多次數(shù)值模擬的結(jié)果，發(fā)現(xiàn)偏炸距離c≥0.3 m 時，橋墩外壁破碎不充分，爆破效果不佳，如圖6(a)所示；當(dāng)將偏炸距離從0.3 m 逐漸減小時，橋墩周壁及中間隔板破碎效果逐漸變好，當(dāng)偏炸距離為0.2 m 時，橋墩隔板及周壁破碎充分，爆破效果好，如圖6(c)所示；當(dāng)偏炸距離從0.2 m 逐漸變小時，橋墩中間隔板爆破效果變差，不利于橋墩定向倒塌，如圖6(b)所示。

3.2.2 藥包布置形式的影響

為對比分析藥包布置形式對橋墩定向水壓爆破效果的影響，在橋墩水壓爆破模擬中采用對稱裝藥和非對稱裝藥兩種計算模型，通過數(shù)值模擬結(jié)果可以得出，采用非對稱裝藥能較好的實現(xiàn)橋墩爆破時能在預(yù)定位置產(chǎn)生定向切口，如圖6(c)所示，橋墩在自重應(yīng)力及沖擊波的作用下產(chǎn)生較大彎矩，進而實現(xiàn)橋墩的定向爆破拆除；當(dāng)采用對稱裝藥時，橋墩周壁及中間隔板破碎情況大體一致，不能形成定向缺口，如圖6(d)所示，這種情況下極易出現(xiàn)橋墩爆后整體下墜，塌而不倒，甚至反向倒塌，因此，采用對稱裝藥形式不僅不能實現(xiàn)橋墩定向倒塌，還存在極大的安全隱患，故在同類工程中不推薦采用對稱裝藥結(jié)構(gòu)。

3.3 水壓爆破結(jié)果分析與討論

根據(jù)現(xiàn)場爆破效果及數(shù)值模擬的結(jié)果，雖然該橋梁的水壓定向爆破拆除達到了預(yù)期的效果，但為了優(yōu)化及改進類似工程的水壓爆破方案，橋墩的爆破參數(shù)仍值得探討、改進：

（1）根據(jù)數(shù)值模擬及現(xiàn)場爆破效果，采用理論公式計算得到的藥包布置的偏炸距離0.3 m 偏大，左右兩側(cè)板的沖擊破壞不明顯，左右兩側(cè)板的破碎效果不佳，因此藥包的偏炸距離應(yīng)小于0.3 m，如本工程中設(shè)置0.2 m 左右的偏炸距離，左右兩側(cè)板的破碎效果將有所改善；

（2）各藥包同時起爆，根據(jù)圖3(b)可以看出，由于同倉兩層炸藥爆炸后的沖擊波發(fā)生強烈的干涉現(xiàn)象，其能量被削弱，因此對于布置分層藥包的水壓爆破工程，藥包層間合理設(shè)置延期時間可以增大炸藥能量的利用率，但層間延期時間不宜過長，應(yīng)控制在2.5 ms 以內(nèi)，否則會使得爆轟氣體及水介質(zhì)從先破壞的爆破切口中泄出，而達不到預(yù)定的爆破效果；

（3）由于采用導(dǎo)爆管雷管，其延期精度不高，進而使得右倉的爆破效果不佳，在以后同類工程中可引進數(shù)碼雷管，其延期精度可滿足各類工程需求[8]，通過多次水壓爆破實踐經(jīng)驗發(fā)現(xiàn)，當(dāng)各藥包總延期時間不大于爆轟氣體作用時間時，合理設(shè)置藥包延期時間可有效的改善爆破效果；

（4）由于橋墩結(jié)構(gòu)的缺陷及其廢舊老化等因素，橋墩內(nèi)各倉蓄水能力嚴(yán)重不足，此次爆破過程中采用3 臺流量為20 m3/h 的水泵不停地給各水壓倉供水，但根據(jù)后來類似爆破工程的實踐經(jīng)驗，采用高強度聚乙烯水袋進行灌水填裝顯得更經(jīng)濟可行。

4 結(jié) 論

以孟加拉國賈木那大橋的水壓定向拆除爆破工程為背景，采用顯示動力學(xué)分析軟件ANSYS LS-DYNA對橋墩的水壓爆破進行了數(shù)值模擬，分析了橋墩的水壓爆破破壞形式及過程，并對爆破方案進行了討論，得出以下結(jié)論：

（1）在該薄壁橋墩水壓爆破工程中，采用傳統(tǒng)的經(jīng)驗公式計算出的偏炸距離0.3 m 布置藥包時，其兩側(cè)圓弧側(cè)板破碎效果不佳，通過數(shù)值模擬得出偏炸距離為0.2 m 時，橋墩周壁及中間隔板破碎效果最佳，在以后同類工程實踐中，可采用經(jīng)驗公式結(jié)合數(shù)值模擬的結(jié)果設(shè)置藥包偏炸距離，以達到爆破效果最佳的目的；

（2）在橋墩水壓定向拆除爆破中，采用非對稱裝藥結(jié)構(gòu)可較好的實現(xiàn)橋墩爆破時能在預(yù)定位置產(chǎn)生定向切口，橋墩在其自重應(yīng)力及沖擊波作用下，能產(chǎn)生較大的彎矩，使得橋墩實現(xiàn)定向倒塌，通過數(shù)值模擬結(jié)果的對比，采用對稱裝藥結(jié)構(gòu)進行爆破時，橋墩容易出現(xiàn)塌而不倒，造成巨大安全隱患，在同類工程中應(yīng)避免采用對稱裝藥結(jié)構(gòu)；

（3）采用同時起爆，藥包層間發(fā)生較為強烈的干涉現(xiàn)象，削弱了沖擊波能量，類似工程可合理設(shè)置藥包層間延期時間，以減弱沖擊波的干涉相消現(xiàn)象，進而增大炸藥能量的利用率，但層間延期時間應(yīng)根據(jù)實際工況決定，且應(yīng)保證爆轟氣體不提前外泄，本工程中層間延期時間應(yīng)小于2.5 ms；

（4）由于導(dǎo)爆管雷管的延期誤差較大，采用普通導(dǎo)爆管雷管的精度不能達到工程需求，因此在同類工程中可采用數(shù)碼電子雷管進行爆破作業(yè)，以提高雷管延期精度及爆破破碎效果。