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        50GrV彈簧片在溫室傳動(dòng)機(jī)構(gòu)中的性能分析

        2019-06-20 05:34:20蘇建民翟彥春山東省高校設(shè)施園藝實(shí)驗(yàn)室
        智能制造 2019年4期
        關(guān)鍵詞:彈簧片陣型傳動(dòng)

        文|蘇建民 翟彥春 山東省高校設(shè)施園藝實(shí)驗(yàn)室

        在現(xiàn)代新型溫室結(jié)構(gòu)中,50GrV彈簧片在動(dòng)力與輸出之間起主要連接作用,是廣泛應(yīng)用的彈性元件,50GrV彈簧片自身的性能是影響動(dòng)力傳輸?shù)年P(guān)鍵因素。50GrV彈簧片為動(dòng)力傳輸?shù)年P(guān)鍵零件,其變形與陣型頻率、傳動(dòng)平穩(wěn)、傳動(dòng)效率有較大關(guān)聯(lián)。從使用角度出發(fā),針對50GrV彈簧片使用情況進(jìn)行詳細(xì)分析與模擬,從而找出現(xiàn)有工況下的變形與陣型。

        50GrV彈簧的結(jié)構(gòu)形狀較一般彈簧復(fù)雜,但其工作過程相對簡單,其在運(yùn)行承載時(shí)存在大變形特性,從而導(dǎo)致了幾何變化非線性。隨著現(xiàn)代計(jì)算機(jī)水平的不斷提高,CAE被廣泛應(yīng)用,其優(yōu)點(diǎn)則是計(jì)算精度高,且突破了傳統(tǒng)研究方法中的人為假設(shè),即不需要做事先的假定,也能夠利用計(jì)算機(jī)軟件模擬構(gòu)件的實(shí)際工作狀況。50GrV彈簧作為溫室傳動(dòng)關(guān)鍵零件,為了研究其工況,提高工作效率,本文運(yùn)用CAE中應(yīng)用較為廣泛的ANSYS Workbench軟件對其靜力學(xué)非線性行為和模態(tài)進(jìn)行了分析。

        一、理論分析

        利用有限元法分析彈簧薄片大變形非線性特性及振動(dòng)特性,對區(qū)域空間進(jìn)行離散,根據(jù)給出的節(jié)點(diǎn)位移、單元內(nèi)位移u、ν、w:

        表述成矩陣如下:

        式中:

        單元基本矩陣、剛度、質(zhì)量和阻尼矩陣組成整個(gè)矩陣系統(tǒng),從而得到模態(tài)求解基本方程:

        式中,[K]是剛度矩陣;{φ1}是第階模態(tài)的陣型向量;ωi是第階模態(tài)的固有頻率;[M]是質(zhì)量矩陣。

        通過分塊Lanczos法自動(dòng)采用稀疏矩陣方程求解。

        二、基于Design Modeler參數(shù)化彈簧片模型的建立

        1、彈簧片實(shí)體建立

        本文采用的是自下而上的建模方式,在Design Modeler中利用Sketching模塊,繪制彈簧片曲線模型,然后利用Modeling模塊建立薄片,如圖1所示。

        圖1 彈簧片實(shí)體模型

        2、有限元模型的建立

        50GrV彈簧片為彈簧鋼材料,其他參數(shù)如表1所列,厚度1mm較薄,為了分析數(shù)據(jù)的準(zhǔn)確性采用Solid185類型單元分析,為了更好節(jié)省模型有限元的計(jì)算時(shí)間,以及空間,提高數(shù)據(jù)計(jì)算精度,本模型采用Mapped Mesh法劃分網(wǎng)格生成Hexa映射網(wǎng)格,側(cè)面劃分為兩層(Nodes:17 228,Elements:2 676),如圖2所示。

        表1 模型各參數(shù)數(shù)據(jù)

        圖2 有限元模型的建立

        3、邊界條件的設(shè)定

        針對彈簧片分析,忽略結(jié)構(gòu)慣性力和阻尼對結(jié)構(gòu)的影響,遠(yuǎn)端進(jìn)行位移約束。遠(yuǎn)端位移約束是一種特殊的邊界條件,它可以在實(shí)體模型上施加三個(gè)轉(zhuǎn)動(dòng)的自由度約束,遠(yuǎn)端位移的轉(zhuǎn)動(dòng)位移約束的轉(zhuǎn)動(dòng)中心為作用對象的中心位置,本實(shí)例約束方法為約束平動(dòng),并釋放轉(zhuǎn)動(dòng)。

        Remote Displacement約束彈簧片底邊,X、Y、Z約束位移為0;Rotation X、Y約束為0;Rotation Z為Free;Displacement位移約束彈簧片側(cè)面,X Component為13mm,Y Compont、Z Componentent為零。

        三、靜力學(xué)大變形分析

        通過施加位移約束等邊界條件,我們得到了彈簧片大變形變形數(shù)據(jù)如表2所列和圖3所示,以及彈簧片大變形變形應(yīng)力數(shù)據(jù)如表3所列和圖5所示。

        表2 彈簧位移約束變形數(shù)據(jù)

        表3 彈簧片應(yīng)力數(shù)值

        圖3 彈簧片變形位移

        圖4 彈簧片最小和最大變形曲線

        圖5 彈簧片應(yīng)變效果

        通過表2和圖4我們發(fā)現(xiàn)50GrV彈簧片的最大變形和最小變形均呈近似線性變化,這為傳動(dòng)機(jī)構(gòu)在傳動(dòng)裝置的設(shè)計(jì)、傳動(dòng)平穩(wěn)性的要求以及傳動(dòng)效率的提高等方面提供一定的參考價(jià)值。通過表3和圖6我們發(fā)現(xiàn)50GrV彈簧片的最小應(yīng)力與最大應(yīng)力并不隨位移的變化而一致變化,最小應(yīng)力有一個(gè)拐點(diǎn),最大應(yīng)力近似成線性變化,但是并非線性。在0.5s左右應(yīng)力變化變緩,之后呈現(xiàn)近似線性變化,這為50GrV彈簧片的設(shè)計(jì)、疲勞及應(yīng)用壽命的計(jì)算提供了有力參考。

        圖6 彈簧片最小和最大應(yīng)力圖

        四、預(yù)應(yīng)力模態(tài)分析

        為了減小50GrV彈簧片在工作過程中的共振,對其進(jìn)行預(yù)應(yīng)力下的模態(tài)分析,得到其固有頻率和陣型圖。如下為彈簧前6階陣型圖(如圖7~圖9所示),及固有頻率,如表4所列。

        圖7 彈簧片1、2階陣型

        圖8 彈簧片3、4階陣型

        圖9 彈簧片5、6階陣型

        表4 彈簧片前6階固有頻率

        通過表4和圖7~圖9,可以看出雖然彈簧片的厚度較薄,但其陣型的變化并不是全方位的,第1、2階彈簧變化主要發(fā)生在中部,第3、4階彈簧變化比較均勻,是一個(gè)整體的變化,第5、6階彈簧變化主要發(fā)生在固定端。彈簧的陣型變化并不是每一階都是全方位的,彈簧振動(dòng)根據(jù)頻率不同,主要振動(dòng)發(fā)生部位也不同。這一變化為電機(jī)選擇以及彈簧結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)提供理論依據(jù)。

        五、結(jié)論

        (1)確定大變形條件下的剛性位移和變形位移,結(jié)合大撓度及大轉(zhuǎn)角算例,對比理論解析解,Ansys分析最大誤差均在5%以內(nèi)。

        (2)基于Ansys Workbench的建模仿真,通過模態(tài)分析和非線性大變形分析獲得彈簧片的共振頻率、位移及應(yīng)力, 簡化計(jì)算求解,從而對實(shí)驗(yàn)研究和理論分析具有一定的指導(dǎo)作用。

        (3)電機(jī)工作頻率為80~120Hz,彈簧片設(shè)計(jì)頻率避開了電機(jī)工作頻率,電機(jī)工作時(shí)不發(fā)生共振,通過ANSYS Workbench軟件仿真共振對應(yīng)的前6階固有頻率,從而為優(yōu)化彈簧片結(jié)構(gòu)和電機(jī)工作頻率的選擇提供依據(jù)。

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