牟世杰

（西寧城和房地產(chǎn)開(kāi)發(fā)有限公司，青海 西寧 810001）

1 工程概況

某懸臂施工立交特大橋 （48+80+48）m 連續(xù)梁，連續(xù)梁下部結(jié)構(gòu)為圓端形橋墩， 鉆孔樁基礎(chǔ)。 (48+80+48)m 橋跨截面采用單箱、單室、直腹板便高度箱梁。箱梁頂寬12.0 m，底寬6.0m，中支點(diǎn)處梁底加寬至4.4，邊支點(diǎn)及跨中梁高為3.8m，梁高變化段梁底曲線采用二次拋物線。 箱梁腹板厚度為50cm ～120cm，按折線變化；底板厚度40cm ～110cm，按曲線變化至中支點(diǎn)根部，頂板厚度40cm。 全橋分別在中支點(diǎn)和邊支點(diǎn)處設(shè)置橫隔墻。 邊跨現(xiàn)澆直線段長(zhǎng)為7.75m，現(xiàn)澆直線段混凝土為97.8m3。

2 工程地質(zhì)

橋址區(qū)主要地層有第四系全新統(tǒng)人工填筑土、沖填土、雜填土、沖積粉土；上更新統(tǒng)洪積粉土、礫砂、細(xì)圓礫土、粗圓礫土、卵石土。 橋址區(qū)域內(nèi)的不良地質(zhì)如下：

該連續(xù)梁邊跨直線段基本都處于上述不良地質(zhì)段， 厚度達(dá)15m 左右。 該處地基不能作為現(xiàn)澆直線段支架搭設(shè)的承力基礎(chǔ)。 因此， 需要對(duì)連續(xù)梁現(xiàn)澆直線段支架進(jìn)行專項(xiàng)設(shè)計(jì)，以滿足橋梁施工的需要。

3 支架設(shè)計(jì)

邊跨現(xiàn)澆段支架由底模下方木、桁架、縱梁、橫梁、三角托架、牛腿組成。 底模下次楞方木截面尺寸為10×10cm，縱向間距為30cm；主楞支撐于立桿頂托上，方木截面尺寸為10×10cm， 橫向間距為腹板下30cm， 底板下 60cm。 底板下設(shè)置帶頂托的立桿， 立桿尺寸Φ38.5*3.5。 立桿支撐于雙拼12 號(hào)槽鋼之上，縱向間距為30cm。 縱梁由Ⅰ28b 工字鋼焊接而成；橫梁采用I40b工字鋼。 三角托架由水平桿和斜桿組成， 水平桿由2I40b 工字鋼組成， 縱向穿入墩頂100cm，， 大斜桿由Φ426*8 鋼管焊接而成，三角托架內(nèi)小斜桿采用Φ273*6鋼管焊接而成。 支架設(shè)計(jì)材料及性能表見(jiàn)表1，支架設(shè)計(jì)如圖1-圖3 所示。

圖1 邊跨現(xiàn)澆段托架正面圖

圖2 邊跨現(xiàn)澆段托架側(cè)面圖

圖3 邊跨現(xiàn)澆段托架平面圖

4 支架受力計(jì)算

4.1 荷載計(jì)算

（1）混凝土重量：混凝土容重：26kN/m3；

（2）模板自重：翼緣下模板取15.5kN/m（單側(cè)），頂?shù)装迦?kN/m2，腹板底取1kN/m2；

（3）支架自重由程序自動(dòng)計(jì)算；

（4）施工人員、材料及施工機(jī)具荷載：計(jì)算支架立柱及其他結(jié)構(gòu)時(shí)，活載（4）取1kN/m2；

（5）振搗混凝土產(chǎn)生的荷載取2kN/m2；

（6）澆筑混凝土產(chǎn)生的沖擊荷載取2kN/m2。

4.2 計(jì)算模型

運(yùn)用Midas/civil 有限元軟件，采用極限應(yīng)力法對(duì)支架各構(gòu)件受力進(jìn)行計(jì)算。

圖4 整體計(jì)算模型

4.3 立桿軸力、穩(wěn)定性和變形計(jì)算

由相關(guān)氣象資料可知，本橋橋位處瞬時(shí)最大風(fēng)速為38m/s。

4.3.1 腹板下立桿的計(jì)算

（1）單肢立桿軸力計(jì)算

γ0-結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)；Nw-組合風(fēng)力時(shí)立桿的軸力（N）；Q1-一根立桿的計(jì)算恒載 （N），Q1=（①＋②+③）*Lx*Ly；Q2-一根立桿的計(jì)算恒載（N），Q2=（④+⑤+⑥）*Lx*Ly；Lx、Ly-立桿縱向間距、橫向間距（mm）。

（2）單肢立桿穩(wěn)定性計(jì)算

ψ-軸心受壓構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù)， 可按計(jì)算長(zhǎng)細(xì)比λ 查取；A-立桿截面積（mm2）；W-立桿截面抵抗矩（mm3）；f-立桿強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 （N/mm2）；Mw-風(fēng)荷載產(chǎn)生的立桿彎矩（N*mm）。

由計(jì)算可知腹板下立桿穩(wěn)定性滿足設(shè)計(jì)強(qiáng)度要求。

（3）立桿豎向位移計(jì)算

Q1-一根立桿的計(jì)算恒載 （N），Q1=（①＋②+③）*Lx*Ly；H-立桿總高度（mm）；△-立桿接頭變形（mm），可按1mm 取值。

由計(jì)算可知腹板下立桿剛度滿足設(shè)計(jì)強(qiáng)度要求。

4.3.2 底板下立桿的計(jì)算

（1）單肢立桿軸力計(jì)算

（2）單肢立桿穩(wěn)定性計(jì)算

由計(jì)算可知底板下立桿穩(wěn)定性滿足設(shè)計(jì)強(qiáng)度要求。

表1 支架設(shè)計(jì)材料及性能表

（3）立桿豎向位移計(jì)算

由計(jì)算可知底板下立桿剛度滿足設(shè)計(jì)強(qiáng)度要求。

4.4 縱橫梁計(jì)算

4.4.1 N6 縱梁計(jì)算

N6 縱梁由I28b 工字鋼焊接而成， 支撐于N5 縱梁上，支撐間距最小為65cm,最大為100cm,承受由N7 橫梁傳遞來(lái)的荷載， 按集中荷載考慮， 由于立桿的縱向間距為30cm, 選擇腹板下100cm 長(zhǎng)度的梁作為檢算荷載。

圖5 N6 縱梁計(jì)算模型

腹板：集中荷載F=N（腹板處立桿軸力）+Q1（立桿自重）+Q2（N7 橫梁自重）=12.445kN

底板：集中荷載F=N（底板處立桿軸力）+Q1（立桿自重）+Q2（N7 橫梁自重）=16.74kN

由于底板處集中荷載大于腹板處集中荷載，只需檢算底板處N6 縱梁即可，計(jì)算模型如下：

強(qiáng)度計(jì)算按公式計(jì)算：σ=Mx/rxWnx+My/ryWny13.95 N/mm2≤fw=215N/mm2

剛度計(jì)算按公式計(jì)算：ωmax=（5n2-4）*Pl3/384nEI=0.06mm ≤ω=L/400=2.5mm

由計(jì)算結(jié)果可知N6 縱梁的強(qiáng)度，剛度滿足要求。

4.4.2 N5 橫梁計(jì)算

N5 橫梁由I40b 工字鋼焊接而成，支撐于三角托架水平縱梁N4 上。 計(jì)算模型：（1）可按中間最大支撐間距140cm 簡(jiǎn)支結(jié)構(gòu)考慮， 承受由N6 縱梁傳遞來(lái)的荷載，按集中荷載考慮，（2）可按最大懸臂300cm 懸臂結(jié)構(gòu)考慮，承受由N6 縱梁傳遞來(lái)的荷載，按集中荷載考慮。

腹板：集中荷載F=N（腹板處立桿軸力） +Q1（立桿 自 重）+Q2 （N7 橫 梁 自 重）+ Q3 （N6 橫 梁 自 重）=50.75kN

底板：集中荷載F=N（底板處立桿軸力） +Q1（立桿 自 重）+Q2 （N7 橫 梁 自 重）+Q3 （N6 橫 梁 自 重）=67.92kN

（1）間距140cm 簡(jiǎn)支結(jié)構(gòu)計(jì)算模型

圖6 N5 縱梁簡(jiǎn)支段計(jì)算模型

強(qiáng)度計(jì)算按公式計(jì)算：σ=Mx/rxWnx+My/ryWny=24.1N/mm2≤fw=215N/mm2

τ=VS/Itw=16.1N/mm2≤fWV=125N/mm2V

剛度計(jì)算按公式計(jì)算：ωmax=（5n2-4）*Pl3/384nEI=1.94mm ≤ω=L/400=3.5m

（2）懸臂300cm 懸臂計(jì)算模型

圖7 N6 縱梁懸臂段計(jì)算模型

強(qiáng)度計(jì)算按公式計(jì)算：σ=Mx/rxWnx+My/ryWny=72.5N/mm2≤fw=215N/mm2

τ=VS/Itw=24.3N/mm2≤fWV=125N/mm2

剛度計(jì)算按公式計(jì)算：ωmax =（3n2+4n +1）*Pl3/24nEI=3.18mm ≤ω=L/400=7.5mm

由計(jì)算結(jié)果可知N5 縱梁的強(qiáng)度，剛度滿足要求。

4.5 托架計(jì)算

4.5.1 托架強(qiáng)度、剛度計(jì)算

（1）托架水平縱梁的計(jì)算

托架水平縱梁N4 由雙拼I40b 工字鋼焊接而成，下方由大斜桿N3 支撐， 承受由N5 橫梁傳來(lái)的荷載，按集中荷載考慮。可按一端固定，一端簡(jiǎn)支模型考慮，計(jì)算跨徑735cm。

集中荷載F=N （底板處立桿軸力） +Q1 （立桿自重+Q2（N7橫梁自重）+Q3（N6橫梁自重）+ Q4（N5橫梁自重）=137.28kN

圖8 架水平縱梁N4 計(jì)算模型

強(qiáng)度計(jì)算按公式計(jì)算：σ =Mx/rxWnx+My/ryWnyL =180.11N/mm2≤fw=215N/mm2

剛度計(jì)算按公式計(jì)算：ωmax =（5n2-4n2-1）*Pl3/384nEI=411.67mm ≤ω=L/400=18.3mm由計(jì)算結(jié)果可知托架水平縱梁N4 的強(qiáng)度， 剛度滿足要求。

（2）托架大斜桿N3 的計(jì)算

托架大斜桿N3 為Φ426*8，下方支撐于承臺(tái)預(yù)埋鋼板上， 承受由N4 水平縱梁通過(guò)連接點(diǎn)傳來(lái)的集中荷載，和彎矩。 可按一端固定，一端鉸接模型考慮，計(jì)算跨徑879cm。

集中荷載：F1（垂直于N3 桿件）=234.4kN

F2（N3 桿件軸向壓力）=680kN

彎矩M=82.9kN*m

圖9 托架大斜桿N3 計(jì)算模型

強(qiáng)度計(jì)算按公式計(jì)算：σ =Mx/rxWnx+My/ryWny=141.7N/mm2≤fw=215N/mm2

剛度計(jì)算按公式計(jì)算：ωmax=Ml2/27EI=5.0mm ≤ω=L/400=18.8mm

由計(jì)算結(jié)果可知托架大斜桿N3 的強(qiáng)度，剛度滿足要求。

4.5.2 托架穩(wěn)定性計(jì)算

如前所述，大斜桿N3 為受壓桿件，應(yīng)進(jìn)行受壓穩(wěn)定計(jì)算。斜桿的兩端約束均按兩端鉸支考慮（μ=1），斜桿穩(wěn)定計(jì)算如下：

計(jì) 算 長(zhǎng) 度：Lox=Loy=8790mm，Φ508*8，A=12566mm2，i=176.80mm

λ=(μ*Lox)/i=49.7

按照b 類截面根據(jù)λ 查得ψ=0.860，則：穩(wěn)定壓應(yīng)力為：

根據(jù)前述應(yīng)力計(jì)算結(jié)果，大斜桿N3 的極限壓應(yīng)力

σN3=125.3N/mm2<ψ*f=184.9N/mm2

由計(jì)算結(jié)果可知托架大斜桿N3 的穩(wěn)定性滿足要求。

5 結(jié)論及建議

綜上所述，該異型鋼管支架各構(gòu)件的強(qiáng)度、剛度、穩(wěn)定性均滿足相關(guān)規(guī)范要求。 異型鋼管支架的設(shè)計(jì)很好的解決了直線段不良地質(zhì)不能滿足支架承載給施工帶來(lái)的困難。 同時(shí)，建議在支架施工時(shí)：（1）支架中翼緣范圍內(nèi)的縱梁在墩頂部分均應(yīng)支墊， 以便多支點(diǎn)受力；（2）每層構(gòu)件搭接處不應(yīng)焊接固定，可采取其它方式提高其抗傾覆穩(wěn)定性，例如在構(gòu)件兩側(cè)焊接擋塊。