摘 要：相對(duì)于雙列配置，風(fēng)機(jī)單列布置機(jī)組煙風(fēng)系統(tǒng)的運(yùn)行大為簡(jiǎn)化，并具有升降負(fù)荷迅速、操作簡(jiǎn)單等優(yōu)點(diǎn)，但如何保證機(jī)組穩(wěn)定運(yùn)行成為單列配置方案的關(guān)鍵，同時(shí)也是電力工程界爭(zhēng)議的焦點(diǎn)。本文結(jié)合筆者自身電站調(diào)試經(jīng)歷，以同為350MW超臨界機(jī)組的風(fēng)機(jī)單列布置的臨清發(fā)電工程和風(fēng)機(jī)雙列布置的濱州發(fā)電工程調(diào)試經(jīng)歷，從機(jī)務(wù)設(shè)備、熱工控制以及基建調(diào)試等方面總結(jié)提高可靠性的有效措施，從技術(shù)方案、投資經(jīng)濟(jì)性、運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性以及運(yùn)行靈活性方面進(jìn)行綜合分析。

關(guān)鍵詞：350MW超臨界機(jī)組；單列布置；經(jīng)濟(jì)性

DOI：10.16640/j.cnki.37-1222/t.2019.10.194

1 風(fēng)機(jī)單、雙列布置工程簡(jiǎn)介

濱州2×350MW機(jī)組工程，煙風(fēng)系統(tǒng)采用傳統(tǒng)雙列配置，每臺(tái)鍋爐配置 2×50%容量的一次風(fēng)機(jī)，2×50%容量的二次風(fēng)機(jī)，2×三分倉空氣預(yù)熱器，引風(fēng)機(jī)與增壓風(fēng)機(jī)合并，按三合一引風(fēng)機(jī)2×50%設(shè)置，一號(hào)機(jī)組于2015年10月投產(chǎn)，二號(hào)機(jī)組于2015年12月投產(chǎn)。臨清2×350MW機(jī)組工程，鍋爐尾部煙道采用單列配置，鍋爐豎井下設(shè)置1臺(tái)四分倉回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器，煙風(fēng)系統(tǒng)采用單列配置，空預(yù)器、一次風(fēng)機(jī)、送風(fēng)機(jī)為1×100%，引風(fēng)機(jī)與增壓風(fēng)機(jī)合并，按三合一引風(fēng)機(jī)2×50%設(shè)置，一號(hào)機(jī)組于2016年12月投產(chǎn)，二號(hào)機(jī)組于2017年01月投產(chǎn)。

2 風(fēng)機(jī)單、雙列布置運(yùn)行參數(shù)對(duì)比分析

臨清電廠和濱州電廠鍋爐全部由上海鍋爐廠生產(chǎn)，風(fēng)機(jī)全部由上海鼓風(fēng)機(jī)廠生產(chǎn)，由于同為350MW超臨界熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組，鍋爐各風(fēng)量設(shè)計(jì)參數(shù)相差不大。在設(shè)計(jì)參數(shù)相差不大的前提下，現(xiàn)將調(diào)試試運(yùn)期間臨清電廠350 MW超臨界機(jī)組單列布置的輔機(jī)與濱州電廠350 MW超臨界機(jī)組雙列布置的輔機(jī)在各個(gè)不同負(fù)荷階段的運(yùn)行數(shù)據(jù)見表1。

從表1中可以看出：

（1）由公式風(fēng)機(jī)效率，其中風(fēng)機(jī)功率，風(fēng)機(jī)軸功率，另外兩個(gè)工程的一次風(fēng)機(jī)和送風(fēng)機(jī)電壓等級(jí)同為6kV，計(jì)算得知，單列風(fēng)機(jī)運(yùn)行效率明顯優(yōu)于雙列方案，以75% 負(fù)荷 和100% 負(fù)荷為例，單列布置一次風(fēng)機(jī)的運(yùn)行效率可達(dá)到78.7%和87.8%，單列布置送風(fēng)機(jī)的運(yùn)行效率可達(dá)到77.6%和86.8%，而雙列布置一次風(fēng)機(jī)的運(yùn)行效率為68.5%和79.5%，雙列布置送風(fēng)機(jī)的運(yùn)行效率為67.3%和76.9%?？紤]機(jī)組運(yùn)行煤質(zhì)差異，機(jī)組參數(shù)對(duì)煤量及風(fēng)量分配的影響，剔除不同負(fù)荷工況下因煤質(zhì)差異造成風(fēng)量差別因素，無論一次風(fēng)機(jī)還是送風(fēng)機(jī)單列布置比雙列布置均能提高8%以上。主要是由于單列配置時(shí)無論一次風(fēng)機(jī)還是送風(fēng)機(jī)出口壓頭較高，彌補(bǔ)了雙列配置時(shí)壓頭低的不足，同時(shí)單列風(fēng)機(jī)運(yùn)行效率較高還與空氣預(yù)熱器漏風(fēng)率降低也有一定關(guān)系。

（2）低負(fù)荷下，單列風(fēng)機(jī)運(yùn)行更不易發(fā)生喘振現(xiàn)象。由表1可見，無論一次風(fēng)機(jī)還是送風(fēng)機(jī)單列布置時(shí)在風(fēng)機(jī)流量沒有多大變化的情況下，風(fēng)機(jī)出口壓頭卻都比雙列布置時(shí)有大幅度增加，以100%負(fù)荷為例，單列布置一次風(fēng)機(jī)的出口壓力為12.5kpa，送風(fēng)機(jī)出口壓力為2.0kpa，雙列布置一次風(fēng)機(jī)的出口壓力為11.7kpa，送風(fēng)機(jī)出口壓力為1.5kpa。分析風(fēng)機(jī)Q-H工作特性曲線可知，低負(fù)荷下單列風(fēng)機(jī)運(yùn)行更遠(yuǎn)離駝峰形不穩(wěn)定區(qū)域，運(yùn)行工況點(diǎn)遠(yuǎn)離喘振區(qū)，不會(huì)因風(fēng)量突變或大幅波動(dòng)與出力不匹配引起風(fēng)機(jī)喘振。

3 風(fēng)機(jī)單、雙列布置初投資費(fèi)用比較

從表2的比較得出，鍋爐輔機(jī)（除引風(fēng)機(jī)）單列配置的設(shè)備初投資比雙列風(fēng)機(jī)節(jié)省約1241.7萬元（2臺(tái)機(jī)組）。

4 風(fēng)機(jī)單列布置機(jī)組調(diào)試試運(yùn)期間遇到的問題及采取的措施

由于機(jī)組主要輔機(jī)采用單列配置后，輔機(jī)的運(yùn)行狀況將直接影響整個(gè)機(jī)組運(yùn)行的安全穩(wěn)定性及可靠性，輔機(jī)跳機(jī)將導(dǎo)致機(jī)組跳機(jī)，將會(huì)直接觸發(fā)鍋爐主燃料跳閘[1]。因而單列配置機(jī)組的可靠性相比于雙列要低，再加上缺乏對(duì)風(fēng)機(jī)單列配置機(jī)組的調(diào)試經(jīng)驗(yàn)，在臨清機(jī)組工程調(diào)試試運(yùn)期間遇到了很多問題，#1機(jī)組發(fā)生過多次因風(fēng)機(jī)故障而導(dǎo)致機(jī)組跳機(jī)事件。另外，在機(jī)組總啟動(dòng)試運(yùn)期間發(fā)現(xiàn)五套制粉系統(tǒng)全部運(yùn)行或啟動(dòng)第五套制粉系統(tǒng)時(shí)，一次風(fēng)機(jī)余量不足，需要格外注意控制一次風(fēng)壓的穩(wěn)定。

由于單列配置機(jī)組的可靠性相比于雙列要低，再加上臨清機(jī)組工程為供熱機(jī)組，對(duì)機(jī)組的可靠性要求更高，因此為了提高機(jī)組性能的可靠性在調(diào)試期間針對(duì)風(fēng)機(jī)單列布置采取了一些針對(duì)性措施。

輔機(jī)的輔助設(shè)備如油站、油泵等設(shè)備的運(yùn)行將會(huì)影響輔機(jī)的運(yùn)行，輔機(jī)的輔助設(shè)備在控制系統(tǒng)的重要性將等同于常規(guī)雙列配置機(jī)組的主要輔機(jī)，所以加強(qiáng)輔機(jī)輔助設(shè)備的監(jiān)控，提高輔機(jī)輔助設(shè)備的可靠性就顯得非常重要[2]。在風(fēng)機(jī)單體調(diào)試期間要嚴(yán)格按照設(shè)計(jì)規(guī)定及廠家現(xiàn)場(chǎng)要求對(duì)風(fēng)機(jī)動(dòng)葉零位進(jìn)行定位，確保在扣缸后風(fēng)機(jī)運(yùn)行時(shí)風(fēng)機(jī)動(dòng)葉不發(fā)生零點(diǎn)漂移現(xiàn)象。

潤(rùn)滑油及控制油系統(tǒng)是動(dòng)葉調(diào)節(jié)軸流式風(fēng)機(jī)的故障多發(fā)點(diǎn)，在油系統(tǒng)試運(yùn)過程中，確保主輔油泵均能正常工作，自動(dòng)切換正常，潤(rùn)滑油流量及控制油壓均能滿足設(shè)備運(yùn)行要求[3]。油箱及供油溫度正常，冷卻水及加熱器均能正常投入；油站各開關(guān)量及模擬量顯示正確，能代表目前系統(tǒng)的真實(shí)工況等。

對(duì)于系統(tǒng)內(nèi)的風(fēng)門擋板，均需檢查其內(nèi)部位置、就地位置指示器與DCS監(jiān)視畫面是否一致；對(duì)于調(diào)節(jié)型風(fēng)門擋板及動(dòng)葉還需確認(rèn)擋板葉片開關(guān)的同步性； 對(duì)于動(dòng)葉，確保葉片開關(guān)時(shí)液壓油系統(tǒng)無內(nèi)部泄露等。

5 結(jié)論及建議

（1）輔機(jī)單列配置，可以簡(jiǎn)化系統(tǒng)、風(fēng)機(jī)布置及檢修維護(hù)更為方便，并且可避免2臺(tái)風(fēng)機(jī)搶風(fēng)、運(yùn)行不均衡等問題；輔機(jī)雙列配置，機(jī)組的運(yùn)行靈活性更好，單臺(tái)風(fēng)機(jī)故障不會(huì)造成機(jī)組停運(yùn)，運(yùn)行操作較單列配置復(fù)雜。

（2）輔機(jī)單列配置的初投資費(fèi)用略低，經(jīng)初步比較，風(fēng)機(jī)單列配置比雙列風(fēng)機(jī)節(jié)省約1241.7萬元（2臺(tái)機(jī)組）。

（3）臨清電廠機(jī)組經(jīng)過合理選型，保護(hù)策略的優(yōu)化，在調(diào)試階段和整套啟動(dòng)過程中單列布置安全穩(wěn)定的維持機(jī)組運(yùn)行。

參考文獻(xiàn)：

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作者簡(jiǎn)介：徐春興（1987-），男，山東臨沂人，碩士，工程師，研究方向：電廠熱能動(dòng)力。