趙 青,余 犇,王舉睿
(1.中交疏浚(集團)股份有限公司,上海 200086;2.中交四航局第二工程有限公司,廣東 廣州 510032;3.中交第一航務工程勘察設計院有限公司,天津 300222)
碼頭橡膠護舷設計是碼頭結構設計中的一個重要環(huán)節(jié),其設計的核心內容為船舶撞擊能的計算。本文從某3 000~75 000 DWT集裝箱碼頭護舷設計出發(fā),通過分析噸級跨度較大的船型的靠泊計算分析,總結出了選取合適的護舷的方法,供設計人員及碼頭管理人員參考。
碼頭需要同時滿足3 000~75 000 DWT集裝箱船舶靠泊作業(yè),噸級跨度較大。根據(jù)規(guī)范設計船型尺度,如表1。
表1 設計船型尺寸[1]
本項目按照歐洲標準設計,正??坎磿r船舶撞擊能按下式計算:
式中:
MD為船舶排水量(t);
VB為垂直于泊位的靠船速度(m/s);
CM為水動力質量系數(shù);
CE為偏心系數(shù);
CS為柔性系數(shù);
CC為泊位形狀系數(shù)。
船舶靠泊時受到船員操作失誤、機械故障、自然條件(風、浪、流)等不利因素影響[2],船舶靠泊時靠泊角度、靠泊速度有時難以操控。因此,橡膠護舷的設計需要考慮船舶非正??坎磿r的撞擊能,這點是國內《港口工程荷載規(guī)范》[3]所沒有規(guī)定的。非正常撞擊能按下式計算:
式中:
EA為非正常撞擊能(kN·m);
FS為非正常撞擊安全系數(shù)。
上述公式中各項參數(shù)的取值均在BS 6349-4中有詳細的解釋,本文不再贅述。將各參數(shù)代入計算,各設計船型船舶撞擊能計算結果如圖1及表2所示。
圖1 不同噸級船舶撞擊能及靠泊速度對比
從表2及圖1可以看出,本項目的橡膠護舷撞擊能的控制船型為60 000 DWT船型,其次為50 000 DWT的船型,而75 000 DWT的最大設計船型撞擊能只排在第三。船舶撞擊能的大小受船舶噸位、靠船角度、靠船速度等多個變量的綜合影響,起主導作用的是船舶噸位及靠船速度這兩個變量。在面對船舶噸位等級跨度比較大的碼頭的橡膠設計時,需要理清各控制變量的關系,逐個分析才能得到正確的設計結論。
表2 船舶撞擊能計算結果
獲得上述計算結果我們可以根據(jù)工程要求及水工結構計算的需要選取合適的橡膠護舷。但需要指出的是,我們選取的橡膠護舷的性能不只是跟橡膠護舷的型式、橡膠等級有關,在多數(shù)情況下還跟靠泊時橡膠護舷偏心壓縮的角度、環(huán)境溫度、靠泊速度等有關[4]。同時,橡膠護舷廠商在制造橡膠護舷時其性能往往允許存在10 %的偏差。這些因素,均需要設計人員在選取橡膠護舷時進行考慮。以本項目選取的橡膠護舷為例,60 000 DWT船型的非正常撞擊能在考慮一系列橡膠護舷性能修正系數(shù)后的撞擊能數(shù)值見表3。
表3 60 000 t級船型橡膠護舷吸能量
根據(jù)表3的計算結果,設計取用H=1 400的錐形橡膠護舷,護舷參數(shù)見表4,性能曲線見圖2。
表4 橡膠護舷性能
圖2 橡膠護舷性能曲線
防沖板設計主要的設計指標就是面壓,BS 6349-4中規(guī)定集裝箱碼頭防沖板的面壓不得大于200 kPa。面壓的大小取決于橡膠護舷反力及船舶與貼面板接觸面積的大小。由于橡膠護舷的反力與撞擊能的關系與橡膠護舷的型式有關,且不是線性關系,所以并不意味著撞擊能越大,反力就越大,需要具體問題具體分析。本項目選用的錐形橡膠護舷,從圖2可以看出,當橡膠護舷變形達到35 %(吸能量達到40 %)的時候橡膠護舷的反力已經達到100 %。與此同時,較小的船型由于干舷高度較小,在某些水位與防沖面板的接觸面積小,因此較小船型往往成為防沖板面壓設計的控制船型。
防沖板面壓可以按式(3)計算:
式中:
R為橡膠護舷反力;P為船體面壓;
W為貼面板寬度;H為貼面板高度。
表5 面壓計算結果
從表5的計算結果可以看出,船型越小,防沖板的面壓反而越大。造成這個現(xiàn)象的原因主要有兩個:
1)較小船型雖然撞擊能很小,但由于錐型橡膠護舷的吸能量達到40 %后反力就已經達到100 %,因此小船型的橡膠護舷反力并不??;
2)較小船型的干舷較低,與防沖板接觸面積較小。
對于兼顧多等級船型的碼頭橡膠護舷的選取,在計算橡膠護舷吸能量時要具體船型具體分析,最大的撞擊能往往不是在最大設計船型上發(fā)生。
對于橡膠護舷防沖板面壓的計算,要充分考慮橡膠護舷的性能特點與船舶干舷高度的綜合影響,綜合分析才能得到控制的面壓工況。
本文僅以某集裝箱碼頭的橡膠護舷設計為例,但對于其它船型的碼頭橡膠護舷設計僅供參考。