苗碧琪,李元姣,包彬彬
(中核武漢核電運行技術股份有限公司,湖北武漢 430023)
滾動軸承是機器的重要部件,同時也是易損件,軸承的損壞甚至配合尺寸的變動都會導致機器劇烈地振動和發(fā)出噪聲。
滾動軸承的基本結構如圖1 所示。內圈用來和軸徑裝配,通常為基孔制,過盈配合;外圈用來和軸承座裝配,通常為基軸制,過渡配合。內圈和軸之間,外圈和座孔之間不允許有相對滑動,當出現(xiàn)打滑現(xiàn)象時稱為跑套。跑套會造成軸承及其配合件加速磨損,產(chǎn)生噪聲,影響機器正常運轉,嚴重者甚至導致事故發(fā)生。而造成跑套故障的原因:①設計原因;②制造原因;③溫差導致軸承與其配合件收縮不一致;④裝配不當。
軸承跑套從根本上說是旋轉松動,旋轉松動常導致轉速頻率及其系列諧波,嚴重的會出現(xiàn)分數(shù)諧波,摩擦和嚴重沖擊會引發(fā)該頻率。
內圈跑套和外圈跑套都屬于旋轉松動,所以會有旋轉松動頻譜結構,但從結構分析,內圈跑套表現(xiàn)為3 倍頻及其諧波突出,外圈跑套突出表現(xiàn)為4 倍頻幅值高。上述現(xiàn)象為間歇性跑套,如果是連續(xù)跑套,則底噪升高、將頻譜連成一片。
圖1 滾動軸承基本結構
軸承外圈跑套事故風機為懸臂式,由電機通過皮帶輪帶動,結構如圖2 所示。2 個皮帶輪等徑,電機額定轉速3000 r/min(50 Hz)。圖中1,2 為電機側非驅動端和驅動端測點,3,4 為風機側非驅動端和驅動端軸承處測點,風機兩端軸承均為LINK belt355。
2016 年2 月25 日,該臺風機振動超標且有異常噪聲。表1 為當時振動測量值,其中3,4 號點振動超標,主要表現(xiàn)為徑向振動大,表中1H、1V、1A 分別表示測點1 的水平、垂直和軸向振動。
圖2 風機結構
圖3 為當時的3H、4H 頻譜圖,由圖可見頻譜結構為轉速及其諧頻,4 倍頻突出(當時并未注意這一點),有底噪。
根據(jù)2016 年2 月25 日的測量值和頻譜,分析認為振源在風機側,且為旋轉松動造成的振動超標,對葉輪聯(lián)接情況進行檢查,無松動。又將風機軸承游隙由0 組調整到C2,未果。
表1 2016 年2 月25 日風機振動測量值mm/s
圖3 2016 年2 月25 日風機頻譜
2016 年3 月1 日將風機軸承進行了更換。更換軸承后,其振動值和2016 年2 月25 日的振動值對比如表2 所示,換軸承后振動值不降反增,尤其是3H 增大了接近3 倍。圖4 為更換軸承后3H 頻譜,頻譜結構未發(fā)生變化。
表2 軸承更換前后振動測量值 mm/s
圖4 2016 年3 月1 日3H 頻譜
分析風機從出現(xiàn)故障到幾次調整直至更換軸承后的頻譜,可以發(fā)現(xiàn)以下共同點:①頻譜結構相同,均為轉速諧頻組成,說明故障類型為旋轉松動;②最突出的頻譜為4 倍頻,符合外圈跑套特點;③有連續(xù)底噪,說明松動現(xiàn)象較嚴重。
綜合以上幾點,可以判定風機軸承外圈跑套,為了驗證這一點,2016 年5 月16 日現(xiàn)場在外圈和座孔之間添加金屬膠,等其凝固后開機再測振動。測得振動值和2016 年3 月1 日的對比見表3(電機側基本沒變,未列出),膠結后振動值大幅下降,效果明顯。圖5 為膠結后的3H 頻譜,可以看出高倍諧頻振動已減少,4 倍頻頻已不再突出。為了更直觀地驗證判斷結論,將換下來的軸承進行拆解(圖6),可以看出,滾動體、外圈和內圈均有明顯滑動(跑圈)留下的痕跡。因此確認,軸承外圈跑套是風機振動超標的振源。
表3 軸承外圈膠結前后振動測量值 mm/s
圖5 外圈膠結后3H 頻譜
但從圖5 可以看出,頻譜結構未發(fā)生改變,這是由于膠結只是臨時措施,要根治此問題,需要分析根本原因,即風機軸承跑套成因。
排查軸承供應鏈時發(fā)現(xiàn),軸承為LINK belt 公司在美國生產(chǎn),采用美制尺寸,和其配套的軸承座分包給國內公司制作,加工轉換為公制尺寸時出現(xiàn)了尺寸偏差,軸承外圈與軸承座的偏緊過渡配合變成偏松過渡配合而發(fā)生跑套。因此,只有按照設計尺寸重新加工軸承座方可根治此問題。
圖6 拆解后的軸承
(1)頻譜分析是轉機故障診斷的強有力手段之一,但由于頻譜與故障之間不是一對一的關系,現(xiàn)場故障診斷一方面要深入研判頻譜圖,抓住頻譜圖的每個細節(jié),另一方面要深入現(xiàn)場不斷嘗試,直至找出問題根源。
(2)宏觀的把握和細節(jié)的留心是故障診斷工作成功的關鍵。
(3)設備在設計、加工、安裝、保養(yǎng)的任何環(huán)節(jié)出現(xiàn)問題,都會影響最終的使用效果,故障診斷工作者要不斷拓寬知識面,以適應社會的發(fā)展。