馮世澤， 何劉宇， 趙黎明

(北京航天發(fā)射技術研究所, 北京 100076)

引言

本研究的特種液壓缸內置磁致伸縮位移傳感器(文中簡稱為位移傳感器)結構形式如圖1所示，與常用液壓缸的內置位移傳感器結構不同，位移傳感器與磁環(huán)中間存在用于通油的金屬管路(文中簡稱為油管)[1]。

該液壓缸在使用時，發(fā)現位移傳感器發(fā)訊異常，位移顯示一直為0，拆除油管后，發(fā)訊恢復正常，故初步判定油管對位移傳感器的發(fā)訊產生影響?，F通過試驗研究及仿真分析對位移傳感器發(fā)訊異常問題進行故障分析。

1 位移傳感器工作原理

位移傳感器主要由測桿(耐壓不銹鋼管)、電子艙(法蘭外殼內)和套在測桿上的非接觸的可移動位置磁鐵(簡稱磁環(huán))、 控制芯片及相關電路組成， 測桿內裝有磁致伸縮感應元件(波導管)。工作時，由電子艙內的電子電路產生一起始脈沖即電流問詢信號，此脈沖在波導管中傳播時產生一沿波導管方向前進的徑向磁場。當這個磁場與磁環(huán)中的永久磁場相遇時，產生磁致伸縮效應，一個應變脈沖即時產生，該信號即為返回信號。當該返回的脈沖信號以超聲波的速度從發(fā)生點(位置測量點)返回傳感器電子艙時，被應變脈沖轉換器檢測出來即可測試出磁環(huán)的實際位置，如圖2所示[2-4]。

圖1 液壓缸內部結構圖

圖2 磁致伸縮位移傳感器原理示意圖

2 油管產生鐵磁性原因分析

磁導率是表征磁介質磁性的物理量，常用符號μ表示，等于磁介質中磁感應強度B與磁場強度H之比。通常使用的是磁介質的相對磁導率μr，其定義為磁導率μ與真空磁導率μ0之比。根據磁導率的大小，可以把物質分為抗磁性、順磁性和強磁性(常稱為鐵磁性)三類?？勾判院晚槾判砸驗榇判院芪⑷?，所以統(tǒng)稱為弱磁性，奧氏體不銹鋼就屬于弱磁性不銹鋼。

目前該液壓缸油管材料為鋼管1Cr18Ni9Ti，為弱磁性奧氏體不銹鋼，加工前經檢測不導磁。經檢測，該液壓缸油管可被磁環(huán)吸附，故油管本身具有一定的鐵磁性，油管的加工工藝流程如圖3所示。加工方法中，粗削會有較大的進給量，無芯磨會擠壓油管表面，加工過程中油管表面組織結構會向馬氏體金相組織轉化，冷加工變形度越大，馬氏體轉化越多，鋼的鐵磁性也越大，被永磁體吸附能力越大[5-6]。

圖3 油管加工方法

3 油管鐵磁性對磁環(huán)磁感應強度影響仿真分析

為驗證油管對磁環(huán)磁感應強度的影響，現使用ANSYS Electromagnetics軟件中Maxwell 3D模塊對磁環(huán)通過油管傳至位移傳感器的磁感應強度進行仿真分析。將磁環(huán)、油管三維導入到軟件中，仿真模型分為三部分，分為磁環(huán)、油管、包圍區(qū)域，各部分參數設定值如表1所示。其中磁環(huán)材料為釹鐵硼，外徑35 mm，內徑24 mm，厚度6 mm，充磁方式為徑向充磁；油管為外徑22 mm，內徑13 mm的空心管，位移傳感器直徑為10 mm，模型中未表示出位移傳感器，包圍區(qū)域設為空氣，區(qū)域大小200 mm的正方體區(qū)域[7-9]。

表1 仿真模型參數設定表

圖4、圖5為磁環(huán)在空氣區(qū)域下的磁場分布，圖6～圖8為從磁環(huán)中心至磁環(huán)外圓的磁感應強度變化曲線，橫坐標為距磁環(huán)中心的距離，縱坐標為對應的磁感應強度。

圖4 無油管時磁環(huán)磁感應強度分布

圖5 帶油管時磁環(huán)磁感應強度分布

圖6 無油管時磁環(huán)磁感應強度

圖7 帶油管(相對磁導率1.0045)時磁環(huán)磁感應強度分布

圖8 帶油管(相對磁導率10.1)時磁環(huán)磁感應強度分布

由仿真分析得出，無油管時，距磁環(huán)中心5 mm處，即傳感器外圓磁感應強度約15 mT，油管相對磁導率1.0045時，磁感應強度約13.8 mT，油管相對磁導率10.1時，磁感應強度約4.3 mT。油管的鐵磁性會影響磁環(huán)的磁感應分布，相對磁導率越高，對磁感應強度的削弱影響越大[10]。

4 油管鐵磁性對磁環(huán)磁感應強度影響試驗研究

為近一步驗證油管對磁環(huán)磁感應強度的影響，現對磁環(huán)通過油管傳至位移傳感器的磁感應強度進行試驗研究，測量工具為特斯拉計單位mT，最小精度0.1 mT。圖9為磁環(huán)、油管、位移傳感器的截面示意圖，測量點為位移傳感器圓柱表面面4處均勻分布。

圖9 測量示意圖

分布在無油管、弱磁油管(磁環(huán)無法吸附)、一般磁性油管(磁環(huán)可以吸附，容易取下)、較強磁性油管(發(fā)訊異常液壓缸油管，磁環(huán)可吸附，不易取下)4種狀態(tài)下測量位移傳感器圓柱表面4處的磁感應強度，取均值后進行對比，試驗結果如圖10、圖11所示。圖10中橫坐標序號1～4分別對應4處位置；圖11中序號A～D分布對應4個狀態(tài)的油管。

圖10 測量磁感應強度分布

圖11 測量結果

試驗得出，油管鐵磁性對磁環(huán)磁感應強度有削弱影響，且隨油管鐵磁性增強，磁感應強度越小，根據傳感器廠家反饋，傳感器發(fā)訊的最低磁感應強度為5 mT，當磁感應強度低于最低發(fā)訊磁感應強度要求時，產生位移傳感器發(fā)訊異常問題。

圖12 油管消除鐵磁性加工工序

5 油管消除鐵磁性處理方法

分析得出較大的加工進給量是造成油管鐵磁性的主要原因，故對油管的加工工藝進行優(yōu)化，方法如圖12所示。先進行加工量較大的粗車工序，然后進行固溶處理工序，具體為將油管加熱至1050 ℃下2 h后保溫10 min后，在奧氏體再結晶的同時，使加工中產生的碳化物和盯相分解物固溶到奧氏體中，然后快速冷卻，使碳以固溶狀態(tài)的奧氏體保持到常溫，獲得單相奧氏體，熱處理后磁導率降到很低的數值，無法被磁環(huán)吸附[11-12]。將固溶處理放到粗車工序后，可以減少粗車時產生的馬氏體金相組織；另將之前的無芯磨更改為外圓磨，減小了磨削擠壓力和進給量，大大降低了馬氏體金相組織的產生，采用該工藝方法加工后的油管經檢測為弱磁性，磁環(huán)無法吸附。

6 結論

(1) 液壓缸內置磁致伸縮位移傳感器時，磁環(huán)與傳感器之間零件應選擇弱鐵磁性金屬材料，如奧氏體不銹鋼等；

(2) 試驗測量及仿真分析得出油管鐵磁性會影響磁環(huán)傳至位移傳感器表面的磁感應強度，相對磁導性越高，對磁感應強度的削弱影響越大；

(3) 冷加工會使弱磁奧氏體不銹鋼向馬氏體金相組織轉化，冷加工變形度越大，馬氏體轉化越多，零件的鐵磁性也越大；

(4) 通過調整零件加工工藝，減少零件加工進給量，選擇合適工序，進行完大加工量的工序后再進行固溶處理，可消除冷加工造成的奧氏體不銹鋼鐵磁性。