陳國泉

中國石油遼河油田分公司

塔里木某油田注水有三個(gè)特點(diǎn)：第一個(gè)特點(diǎn)是“三多一高”，即停注井多、注不進(jìn)井多、管線刺漏多、注水壓力高，造成這種現(xiàn)象的原因是注水質(zhì)量不合格，導(dǎo)致處理設(shè)備、注水管線腐蝕結(jié)垢甚至地層堵塞，注水質(zhì)量不達(dá)標(biāo)、注不進(jìn)水影響地層能量的補(bǔ)充和油田開發(fā)效果；第二個(gè)特點(diǎn)是塔中水質(zhì)不穩(wěn)定，注水中鐵離子含量高；第三個(gè)特點(diǎn)是注水管線易結(jié)垢，附著在管壁上的沉淀物造成沿線水質(zhì)二次污染，導(dǎo)致聯(lián)合站出來的合格水經(jīng)過管線到達(dá)井口時(shí)懸浮物含量及粒徑中值等參數(shù)嚴(yán)重超標(biāo)從而影響注水效果[1-4]。

1 注水水質(zhì)跟蹤監(jiān)測及測試

從統(tǒng)計(jì)的大量數(shù)據(jù)來看，沿線水質(zhì)懸浮物含量及粒徑中值呈現(xiàn)逐級變差的現(xiàn)象（圖1），合格的聯(lián)合站外輸水到達(dá)注水井口時(shí)懸浮物超標(biāo)嚴(yán)重[5]，懸浮物的粒徑中值變化趨勢與懸浮物含量的變化趨勢一致（圖2）。

圖1 塔里木某油田注水沿線水質(zhì)懸浮物濃度波動(dòng)情況Fig.1 Concentration fluctuation of suspended matter along water injection in an oilfield of Tarim

圖2 塔里木某油田懸浮物粒徑中值分布Fig.2 Distribution of the mean particle size of the suspended matter in an oilfield of Tarim

為了進(jìn)一步弄清懸浮物的成分，從現(xiàn)場收集了管線及注水中的懸浮沉淀物，采用紅外測試法及X衍射分析法對沉淀物進(jìn)行成分及形態(tài)分析。通過紅外測試法分析得出，紅外譜圖在波長1 000 cm-1和700 cm-1處Fe-O結(jié)構(gòu)顯示明顯；在3 406 cm-1處–OH結(jié)構(gòu)顯示明顯；在1 375 cm-1、2 914 cm-1、2 853 cm-1處–CH2-CH3結(jié)構(gòu)顯示明顯；在1 421 cm-1、1 550 cm-1、1 641 cm-1處-COOH結(jié)構(gòu)顯示明顯。通過X衍射分析發(fā)現(xiàn)，沉淀物中含有Fe3O4和Fe2O3的成分。

在兩種方法的互相印證之下，進(jìn)一步對注水沿線的水質(zhì)進(jìn)行總鐵和溶解氧的測試，從測試的結(jié)果（圖3）可以看出，沿線的總鐵質(zhì)量濃度均超過了9 mg/L，而溶解氧的質(zhì)量濃度平均為0.8 mg/L，遠(yuǎn)遠(yuǎn)超過了該油田注水標(biāo)準(zhǔn)要求的小于0.04 mg/L。鐵離子遇溶解氧易生成鐵氧化合物發(fā)生沉淀現(xiàn)象，造成水質(zhì)不穩(wěn)定，導(dǎo)致懸浮物含量和粒徑中值超標(biāo)，許多井組已經(jīng)出現(xiàn)了地層污染和堵塞，造成注水壓力增高甚至注不進(jìn)水的現(xiàn)象，嚴(yán)重影響注水開發(fā)效果。

圖3 注水沿線總鐵及溶解氧濃度波動(dòng)情況Fig.3 Concentration fluctuation of total iron and dissolved oxygen along water injection

2 基礎(chǔ)研究階段優(yōu)化

針對注水開發(fā)中突顯出來的問題，對污水處理工藝及注水井管理進(jìn)行了階段性優(yōu)化。

第一階段：2016年5月至2017年1月，開展隔氧除鐵技術(shù)改進(jìn)。

第二階段：2017年2月至2017年5月，優(yōu)化污水處理工藝，調(diào)整加藥位置。

第三階段：2017年6月至2018年7月，提高注水管線質(zhì)量，開發(fā)配套措施。

2.1 第一階段優(yōu)化

查找溶解氧超標(biāo)原因，利用化學(xué)方法降低污水中鐵含量。通過對污水處理工藝（圖4）的各個(gè)環(huán)節(jié)進(jìn)行一一排查，最終確定兩個(gè)節(jié)點(diǎn)會(huì)造成污水中氧含量超標(biāo)：①曬水池長期暴露在空氣中，其污水直接進(jìn)入事故罐導(dǎo)致氧含量增加；②懸浮污泥處理凈化器（SSF）頂端不密閉，污水直接和空氣接觸，導(dǎo)致氧氣溶入水中造成溶解氧超標(biāo)。

圖4 污水處理工藝Fig.4 Sewage treatment process

優(yōu)化措施包括將曬水池來水不接入系統(tǒng)，并對SSF凈化器頂端進(jìn)行密閉處理。密閉隔氧工藝主要有氮?dú)饷荛]、浮床式密閉、天然氣調(diào)壓密閉、浮油層密閉、薄膜囊式密閉等幾種。通過對密閉隔氧工藝優(yōu)缺點(diǎn)的比較（表1），最終確定氮?dú)饷荛]隔氧為最佳方案。通過兩個(gè)措施的優(yōu)化，站內(nèi)污水溶解氧濃度降低到0.1 mg/L以下，平均降低率達(dá)到95.52%（表2）。

表1 密閉隔氧工藝優(yōu)缺點(diǎn)比較Tab.1 Comparison of the advantages and disadvantages of closed oxygen insulation process

表2 聯(lián)合站注水外輸優(yōu)化前后溶解氧濃度Tab.2 Dissolved oxygen concentration before and after the optimization of export with water injection in multi-purpose stations

在系統(tǒng)中加入除鐵劑去除高含量的鐵離子，但是該油田水質(zhì)的特殊性導(dǎo)致加入弱酸性的除鐵劑后管線和設(shè)備腐蝕嚴(yán)重，因此該措施不適合此污水處理系統(tǒng)。

2.2 第二階段優(yōu)化

為了最大程度地降低污水中無機(jī)物質(zhì)在設(shè)備中沉積結(jié)垢，采取增加阻垢劑和緩蝕劑用量等措施降低結(jié)垢，但從管線打開處可以明顯看出，結(jié)垢程度依然嚴(yán)重，說明阻垢劑未起到明顯的作用。通過對聯(lián)合站內(nèi)污水處理工藝各個(gè)環(huán)節(jié)進(jìn)行梳理，最終認(rèn)為問題出在SSF懸浮污泥處理凈化器環(huán)節(jié)。為了解釋該現(xiàn)象，對SSF懸浮污泥處理凈化器的結(jié)構(gòu)及原理進(jìn)行分析。該設(shè)備是將污水“三級處理”合并在一個(gè)凈化器罐體里，主要由懸浮污泥過濾層、污泥收集桶、污泥濃縮室、集水槽、進(jìn)水管、出水管、排泥管等部分組成（圖5）。其原理是通過污水自身形成的污泥過濾層進(jìn)行水質(zhì)過濾，該過濾層不僅將懸浮物、含油等機(jī)械雜質(zhì)過濾掉，同時(shí)將加入的各種化學(xué)藥劑一并濾掉，導(dǎo)致阻垢劑、緩蝕劑等藥劑不能通過而降低了阻垢和緩釋的效果。

明確了藥劑失效的原因后，將加藥位置從凈化器前段移至凈化器后端，注水水質(zhì)的穩(wěn)定性得到了很好的改善。但是當(dāng)注水到達(dá)井口時(shí)，水質(zhì)比加藥位置改變前更差（圖6），及時(shí)停止加藥后，水質(zhì)有所好轉(zhuǎn)，但仍然不穩(wěn)定。為了進(jìn)一步弄清楚該現(xiàn)象，開展了室內(nèi)實(shí)驗(yàn)，通過室內(nèi)實(shí)驗(yàn)?zāi)M加藥后垢樣的狀態(tài)，實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，在正常注水溫度下，將管線中的垢樣放入正常比例的阻垢緩釋劑溶液中，2 h后垢樣慢慢溶釋，24 h后垢樣完全溶釋并懸浮在溶液中（圖7）。這就說明阻垢緩蝕劑對垢樣有很強(qiáng)的溶釋作用，證明此時(shí)阻垢緩蝕劑在保持注水穩(wěn)定的同時(shí)也會(huì)溶釋管線中長久積累的垢。

圖5 SSF凈化器結(jié)構(gòu)示意圖Fig.5 Structure diagram of SSF purifier

圖6 聯(lián)合站內(nèi)添加緩釋阻垢劑前后水中懸浮物濃度變化Fig.6 Concentration change of suspended matter in water before and after adding slow-release scale blocker in multi-purpose stations

2.3 第三階段優(yōu)化

通過室內(nèi)實(shí)驗(yàn)并根據(jù)現(xiàn)場情況，對注水主干線采取酸洗措施[6]，同時(shí)將單井管線更換成內(nèi)壁更光滑同時(shí)防腐性能更佳的柔性復(fù)合管。通過對垢樣的分析及試驗(yàn)，結(jié)合注水線路的酸洗方案，最終對結(jié)垢嚴(yán)重的管線進(jìn)行針對性清洗，取得了良好效果（圖8）。

圖7 實(shí)驗(yàn)?zāi)M加入緩釋阻垢劑前后水中結(jié)垢物溶解情況Fig.7 Experimental simulation of the dissolution of scale in water before and after the addition of slow-release scale blocker

圖8 管線清洗前后比較Fig.8 Comparison before and after pipeline cleaning

連續(xù)跟蹤檢測水中懸浮物含量及粒徑中值等指標(biāo)，正常注水期間水質(zhì)波動(dòng)很小，達(dá)標(biāo)的外輸水在井口仍然達(dá)標(biāo)，但是在注水過程中發(fā)生注-停-注沖刷管線時(shí)，水質(zhì)波動(dòng)很大（圖9）。主要原因是站內(nèi)停泵檢修時(shí)泵壓改變、管線刺漏、井下測試停注、改變注水量等因素導(dǎo)致注水管線中的水發(fā)生流動(dòng)-靜止-流動(dòng)的情況，對注水管線和井筒造成沖刷作用，從而將管壁上新生成的結(jié)垢物帶入水中造成管線二次污染，最終進(jìn)入井下堵塞注入層。因此設(shè)計(jì)了一套針對水質(zhì)二次污染精細(xì)化處理[7]、注水井啟停時(shí)專用的井口過濾器（圖10）[8-10]，作為最后一道截留懸浮物的保障措施，有效地解決了污水經(jīng)長距離管道輸送后造成的水質(zhì)超標(biāo)問題。

圖9 某單井發(fā)生注-停-注井口來水比較Fig.9 Comparisonof water flow from injection-stop-injection hole in a well

圖10 井口過濾器Fig.10 Wellhead filters

3 現(xiàn)場應(yīng)用

通過采取多項(xiàng)措施綜合優(yōu)化，對該油田注水井開展為期1年的水質(zhì)及注水情況跟蹤分析，水質(zhì)站內(nèi)外輸達(dá)標(biāo)率、井口達(dá)標(biāo)率均超過了96%（表3），注水量全年保持配注量達(dá)標(biāo)，注水油壓保持穩(wěn)定，綜合效果良好。

表3 措施實(shí)施前后外輸和井口水質(zhì)數(shù)據(jù)變化Tab.3 Change of water quality data for external transport and wellhead before and after implementation of measures

4 結(jié)束語

（1）分析了塔里木某油田水質(zhì)不穩(wěn)定的根本原因，采取隔氧技術(shù)及藥劑優(yōu)化措施可保證入井流體的可靠性，為注好水奠定了堅(jiān)實(shí)的基礎(chǔ)。

（2）根據(jù)注水現(xiàn)狀深入基礎(chǔ)研究，選擇正確的配套措施，通過控制沿線注水二次污染以及增加過濾裝置等實(shí)現(xiàn)地面管線中懸浮物的最后一道攔截，提高了油田的注水效果。